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    停輸管道含蠟原油相變傳熱研究進(jìn)展

    2020-12-04 14:12:58王慧軍成慶林劉曉燕
    東北石油大學(xué)學(xué)報 2020年5期
    關(guān)鍵詞:停輸含蠟潛熱

    徐 穎, 王慧軍, 劉 揚(yáng), 成慶林, 劉曉燕

    ( 東北石油大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院,黑龍江 大慶 163318 )

    含蠟原油集輸系統(tǒng)涉及升溫及降溫等工藝環(huán)節(jié),常伴有原油的液固相變傳熱現(xiàn)象發(fā)生。蠟的存在使原油的凝固及融化傳熱過程異常復(fù)雜,傳熱過程涵蓋潛熱吸收或釋放、相界面移動、液—固/固—液相轉(zhuǎn)化、傳熱方式變換和流固耦合等物理現(xiàn)象[1-4]。管道原油安全輸送、停輸再啟動等油氣儲運(yùn)領(lǐng)域涉及的關(guān)鍵性問題,與管道原油相變傳熱直接相關(guān)。

    1 相變傳熱實驗

    中國原油多具有含蠟特性。關(guān)于停輸管道傳熱,人們開展實驗及現(xiàn)場試驗,獲得停輸原油溫度及埋地管道周圍土壤溫度場等變化規(guī)律,進(jìn)行停輸管道介質(zhì)傳熱機(jī)理研究。

    1.1 自然對流換熱準(zhǔn)則方程

    李才等[5]利用φ377 mm×7 mm×5 000 mm及φ219 mm ×7 mm×700 mm管段,以勝利原油及淮陽原油作為實驗介質(zhì),開展架空及水下停輸管道原油降溫過程實驗測試,采用滯流點將管道原油分為對流區(qū)與導(dǎo)熱區(qū),由數(shù)據(jù)回歸得到適用于含蠟原油降溫過程的自然對流換熱準(zhǔn)則方程。對于埋地實驗環(huán)道,崔秀國等[6]開展原油管道停輸溫降測試實驗,測試管道油溫及環(huán)境溫度變化,基于數(shù)據(jù)回歸得到熱油管道原油傳熱的自然對流換熱關(guān)系式。

    1.2 傳熱規(guī)律分析

    邱峰[7]搭建埋地停輸管道實驗臺,以工業(yè)白油和含蠟原油作為實驗介質(zhì),對不同環(huán)境溫度和初始溫度工況,進(jìn)行多次溫降實驗,分析工業(yè)白油和含蠟原油溫降過程規(guī)律。魏振紅[8]采用大慶原油作為實驗介質(zhì),利用φ219 mm×13 mm×875 mm管段模擬架空管道停輸降溫過程,初始溫度為50 ℃,在管道內(nèi)設(shè)置25個溫度監(jiān)測點,獲得停輸22 h內(nèi)的各點溫度變化,開展傳熱規(guī)律分析。

    1.3 驗證及求解

    有關(guān)停輸管道含蠟原油相變傳熱的研究更多采用數(shù)值模擬計算。為驗證數(shù)值模型及求解方法的準(zhǔn)確性,一般設(shè)計實驗臺,在典型位置上設(shè)置熱電偶,獲得停輸過程中溫度的變化。安家榮等[9]、張園園[10]、楊顯志[11]、齊晗兵等[12]、吳國忠等[13]以相似理論為依據(jù),設(shè)計海底輸油管道傳熱實驗臺,對海底輸油管道周圍土壤溫度場,以及管道介質(zhì)的溫度變化進(jìn)行實時監(jiān)測。利用相似原理搭建停輸管道平臺,可以指導(dǎo)模化實驗,研究不同尺寸實際管道的物理過程。受管道介質(zhì)自然對流復(fù)雜性的影響,在實驗過程中無法保證同名已定準(zhǔn)則數(shù)實時相等,因此現(xiàn)有的相似停輸管道實驗臺僅是一種近似?;椒?,其測試結(jié)果多用于驗證數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性。

    對于某埋深為1.4 m的φ426 mm×6 mm埋地管道,許康等[14]測試土壤溫度場及管道壁周向溫度,對實驗條件開展數(shù)值模擬,驗證原油相變模型的正確性。HAGEMANN O等[15]以水為介質(zhì),利用一根T形丙烯玻璃管模擬海底管道停輸過程,停輸冷卻3 h,利用熱電偶和電阻溫度檢測器測量管壁和管道流體溫度。

    管道原油停輸溫降實驗多數(shù)建立在循環(huán)管路的基礎(chǔ)上,其動力系統(tǒng)及恒溫控制系統(tǒng)是實驗裝置重點解決的部分。英國石油公司搭建Kenting原油環(huán)道實驗裝置[16],能夠?qū)崿F(xiàn)循環(huán)流動,測試管段較長,采用水套控溫時難度較大,精度低。DAVENORT T C等[17]對Kenting原油環(huán)道實驗裝置進(jìn)行改進(jìn),采用水浴改善控溫效果,采用高壓氣體作為原油推動力,以避免附加的剪切作用。VERSCHUUR E等[18-19]設(shè)計螺旋形的實驗裝置,采用水浴對管道進(jìn)行控溫,采用氣體為油流提供動力。

    由于實驗研究多是對某一特定原油及一定實驗工況的,其結(jié)果具有局限性。因此,研究含蠟原油相變過程中溫度場變化、凝油層增長規(guī)律、潛熱及自然對流作用影響等傳熱問題多采用數(shù)值模擬方法。

    2 相變傳熱模型

    含蠟原油的相變傳熱過程主要涉及移動的相界面變化、隨溫度非線性變化的潛熱量影響、自然對流傳熱的處理等問題[9,20-28]。含蠟原油相變傳熱模型可歸納為兩大類——無限薄相界面模型和焓—多孔介質(zhì)模型。前者將管道內(nèi)原油分為液相、固相兩個區(qū)間,分區(qū)建立控制方程;后者將管道原油視為多孔介質(zhì),其中固相原油是骨架,利用液相率表征孔隙度,采用焓—多孔介質(zhì)法描述流動及傳熱過程?,F(xiàn)有的相變傳熱研究主要集中于原油的降溫凝固過程,只有少量文獻(xiàn)涉及原油的升溫融化過程。

    2.1 無限薄相界面模型

    按照自然對流處理發(fā)展過程,無限薄相界面模型經(jīng)歷忽略自然對流、引入當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)、聯(lián)立N-S方程組開展數(shù)值求解過程。

    孫元[29]、李長俊等[30-31]考慮原油冷凝相變、有關(guān)物性參數(shù)隨溫度的變化,以及油溫沿徑向和周向的變化,分區(qū)建立原油傳熱數(shù)學(xué)模型,對傳熱方式的描述只有導(dǎo)熱,沒有考慮原油的自然對流作用,認(rèn)為析蠟潛熱只在固液界面處一次性完全釋放。VENEEV D E[32]、NAGANO Y等[33]將原油物性看作常數(shù),忽略自然對流換熱的影響。

    邢曉凱等[34]、張國忠[35]忽略潛熱的影響,采用將原油的自然對流轉(zhuǎn)換為當(dāng)量導(dǎo)熱的處理方式,在對管道流體自然對流換熱研究不甚清楚的情況下,不失為一種可以接受的方法,但是無法深入分析自然對流作用轉(zhuǎn)化過程。

    劉曉燕等[36-37]、LIU X Y[38]等建立分區(qū)法模型,根據(jù)原油相態(tài)分別建立液相區(qū)和固相區(qū)的控制方程,在液相區(qū)能量方程中引入當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)概念,采用附加比熱容法處理析蠟潛熱問題。安家榮等[9]忽略潛熱影響,通過實驗測試停輸過程中管道徑向溫度場變化,利用實驗數(shù)據(jù)擬合計算管道原油自然對流換熱系數(shù),通過引入當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)開展數(shù)值傳熱計算。

    文獻(xiàn)[10,39-45]以原油凝點作為相界面分區(qū)點,聯(lián)立N-S方程、能量方程,結(jié)合層流或湍流模型,求解原油相變傳熱問題。張園園[10]將析蠟潛熱看作原油的附加比熱容,聯(lián)立N-S方程及層流模型,獲取管道典型位置原油溫降變化曲線。王梓丞等[39]考慮原油變物性的影響,但未對潛熱處理。朱新建[40]對原油牛頓及非牛頓特性分別給出動量方程,利用Simple算法求解N-S方程組,對密度僅考慮動量方程中與體積力有關(guān)的項,其余各項的密度作為常數(shù)。XU Y 等[41]利用N-S方程組、層流模型、附加比熱容法處理潛熱問題,分析原油變物性對停輸溫度場的影響,將原油物性視為定值,導(dǎo)致溫度場分布與實際相差較大,尤其將密度視為定值,相當(dāng)于忽略自然對流換熱的影響,黏度的不同取值方式對停輸溫度場變化的影響可以忽略。陳晶華等[42]、陳小榆等[43]、龍安厚等[44]利用FLUENT軟件求解海底管線停輸溫降規(guī)律,忽略自然對流換熱的影響,導(dǎo)致溫降大幅減小。CHENG Q L等[45]建立埋地管道傳熱模型,分析析蠟過程中的相界面移動,研究不同土壤導(dǎo)熱系數(shù)、大氣環(huán)境因素對相變傳熱的影響。

    原油具有典型的非牛頓流體特性[46-49],除文獻(xiàn)[40-41]外,在傳熱控制方程中未見對原油非牛頓特性的描述。多數(shù)文獻(xiàn)采用黏溫曲線,表征原油非牛頓特性的影響。

    在無限薄相界面?zhèn)鳠崮P椭?,潛熱的處理可以歸納總結(jié)為三類方法——相界面上的一次釋放、內(nèi)熱源法及等價比熱容法。內(nèi)熱源法是在控制方程中加入潛熱作為熱源項。等價比熱容是將潛熱直接轉(zhuǎn)化為附加比熱,在控制方程中直接引用等價比熱容函數(shù)。

    2.2 焓—多孔介質(zhì)模型

    焓—多孔介質(zhì)模型具有無需確定液固界面的優(yōu)點,廣泛應(yīng)用于原油、石蠟等介質(zhì)的相變傳熱研究[50-53]。該模型將凝固的原油視為固體骨架,孔隙內(nèi)為液相油,采用隨溫度線性變化的液相率表征孔隙度變化。

    盧濤等[54-55]采用焓—多孔介質(zhì)方法,求解停輸管道原油溫度場,認(rèn)為多孔介質(zhì)區(qū)潛熱、液相率隨溫度呈線性變化,與實際析蠟過程不符,且將相變區(qū)間選擇為凝點上、下1.5 ℃的區(qū)間,未給出解釋依據(jù)。杜明俊等[56]、許丹等[57]、蘇凱等[58]建立凍土區(qū)埋地管道停輸過程非穩(wěn)態(tài)傳熱模型,結(jié)合焓—多孔度,考慮凝固潛熱和自然對流換熱對溫降的影響,對管道原油凝固演化過程進(jìn)行仿真,假設(shè)潛熱在寬區(qū)間均勻釋放。

    王露[59]利用FLUENT軟件模擬膠凝原油在熱水中的融化過程,分析原油管徑、水溫和油溫等因素對原油融化的影響,潛熱量按照析蠟點至凝點均勻分布。劉曉燕等[60]分析不同油水溫差、水流速度下典型尺寸膠凝原油的溫度場及液相云圖,得到不同初始條件下球形膠凝原油的總?cè)诨瘯r間及溫度變化曲線。

    王敏[61]分別利用焓—多孔介質(zhì)模型、層流模型、大渦模擬方法和標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型,對儲罐含蠟原油凝固及融化開展數(shù)值模擬,析蠟量按照隨溫度線性分布求解。YU G J等[1]將原油相變分為四個階段,利用焓—多孔度模型描述傳熱過程,利用顯微鏡技術(shù)確定多孔介質(zhì)溫區(qū)為傾點上、下5 ℃,考慮相變區(qū)間液相率、潛熱量均勻分布。

    2.3 模型對比

    無限薄相界面模型將管道原油分為液相、固相兩個區(qū)間,在實際原油析蠟過程中,由液相向固相轉(zhuǎn)化的過程經(jīng)歷一個寬的相變區(qū)間,原油呈多孔介質(zhì)特性[1],其傳熱特點與液相區(qū)、固相區(qū)不同,因此,采用兩相區(qū)模型無法準(zhǔn)確描述析蠟相變傳熱過程。焓—多孔介質(zhì)模型將潛熱量與析蠟量按照相變溫區(qū)均勻分布處理,而實際含蠟原油蠟晶成分復(fù)雜,不同碳原子數(shù)的蠟晶含量不同,對應(yīng)的析蠟溫度也不同,析蠟量、潛熱量與溫度呈強(qiáng)非線性關(guān)系[62-63]。因此,焓—多孔介質(zhì)模型中,潛熱量、析蠟量處理方法與實際的析蠟過程不符,導(dǎo)致求解的溫度場存在偏差。此外,對于該模型的相變溫區(qū)確定,始終缺少合理的解釋及判定依據(jù)。

    3 研究方向

    原油相變傳熱模型存在的問題與析蠟過程密切相關(guān)。對于不同種類的含蠟原油相變傳熱過程,需要結(jié)合原油蠟晶微觀聚集行為及相態(tài)變化特點,明確不同相態(tài)下的傳熱方式轉(zhuǎn)化,分區(qū)開展傳熱及流動描述。

    在原油降溫過程中,當(dāng)溫度低于析蠟點后蠟晶析出,同時伴有析蠟潛熱釋放。由于蠟晶剛析出時分布不均勻,間距較大,因此隨溫度降低,析出的蠟晶依附在已形成的蠟晶基礎(chǔ)上生長,并趨向于局部聚集,形成具有較大孔隙的類似多孔介質(zhì)的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)。隨溫度繼續(xù)降低,蠟晶數(shù)量不斷增多,近距離的蠟晶之間受范德華力而聚集,在已形成的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)上生長,網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)逐漸清晰,結(jié)構(gòu)變得越加致密。在原油相變傳熱過程中,蠟晶網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的形成與發(fā)展對傳熱方式的轉(zhuǎn)化意義重大,改變原油的相態(tài)特點,使原油呈現(xiàn)多孔介質(zhì)特性,導(dǎo)致傳熱方式發(fā)生變化。

    鑒于蠟晶相態(tài)變化對傳熱方式的影響,停輸管道原油可分為三相區(qū)模型,采用分區(qū)描述方法建模并求解。原油分為液相區(qū)、液固混合多孔介質(zhì)區(qū)及固相區(qū)。液相區(qū)中,原油傳熱方式以自然對流換熱為主;液固混合多孔介質(zhì)區(qū)中,原油傳熱方式為對流和導(dǎo)熱,且滿足滲流流動特點;固相區(qū)中,原油整體失去流動性,可視為近似純導(dǎo)熱過程。需要解決問題:(1)表征蠟晶的相態(tài)變化過程;(2)微觀實驗中,原油形成多孔介質(zhì)網(wǎng)格結(jié)構(gòu)時對應(yīng)溫度的確定方法;(3)數(shù)學(xué)模型中,表示液固混合多孔介質(zhì)區(qū)間原油液相率的非線性變化。

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