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    河口潮汐區(qū)強(qiáng)透水地質(zhì)條件下防滲墻施工關(guān)鍵技術(shù)研究

    2020-12-02 06:19:32
    珠江水運(yùn) 2020年3期
    關(guān)鍵詞:波谷井點(diǎn)潮位

    1.概述

    本文依托倪松攔工程,就河口潮汐地區(qū)、強(qiáng)透水性地層條件下基坑防滲墻施工遇到的地下水周期性漲落現(xiàn)場進(jìn)行了系統(tǒng)研究,并有效的指導(dǎo)了生產(chǎn)活動。

    1.1 工程概況簡述

    倪松閘工程地處福清市龍江流域,距出??诓蛔?0km,屬河口潮汐段,擬建大(2)型水閘一座。分兩期實(shí)施,一期工程基坑開挖深度5.0m~12.0m,開挖邊線距河道不足20m。四周采用樁徑φ800mm、樁間距600mm的高壓旋噴樁防滲墻進(jìn)行防滲處理。

    基坑區(qū)域發(fā)育有卵石層,厚4.5m~9.5m,屬于強(qiáng)透水層,滲透系數(shù)達(dá)到7.0×10-3。另外,本地區(qū)外海潮汐為半日潮,龍江潮汐段的潮位呈現(xiàn)高潮時港內(nèi)高于港外,低潮時港內(nèi)低于港外的特點(diǎn),潮差達(dá)6.0m~7.0m。

    1.2 工程特點(diǎn)分析

    由于本工程緊鄰龍江河口潮汐段河道,加之基坑開挖區(qū)域內(nèi)存在較厚的卵石地層,導(dǎo)致本工程在防滲墻施工時面臨以下諸多典型問題:

    第一,受龍江水位以較大潮差頻繁漲落以及強(qiáng)透水性地層的雙重影響,基坑開挖區(qū)域內(nèi)地下水位將呈現(xiàn)出周期性漲落的特點(diǎn)。這會對防滲墻造成反復(fù)沖刷,進(jìn)而破壞樁體的完整性和連續(xù)性,使防滲效果大打折扣。

    第二,由于地下水豐富,并存在強(qiáng)透水性地層,對防滲墻施工質(zhì)量提出了更高要求。

    2.關(guān)鍵技術(shù)分析

    根據(jù)工程特點(diǎn)可以初步確定:河口潮汐地區(qū)強(qiáng)透水性地質(zhì)條件下防滲墻施工的關(guān)鍵技術(shù)就是如何解決防滲墻周圍地下水位受龍江潮位變化的影響而出現(xiàn)的周期性漲落的問題。

    我們的思路是在臨河防滲墻周圍合適位置設(shè)置輕型井點(diǎn)降水以降低地下水漲落差值,進(jìn)而減小防滲墻兩側(cè)水力梯度,降低地下滲流對防滲墻的沖刷,變非常規(guī)施工為常規(guī)施工。接下來我們通過現(xiàn)場試驗以及數(shù)據(jù)分析進(jìn)行系統(tǒng)研究。

    2.1 確定地下水位變化規(guī)律

    首先,在臨河防滲墻軸線上選取上、中、下游位置打設(shè)三口觀察井,井底標(biāo)高低于最低潮位1.0m。然后,同時觀測井內(nèi)地下水位和龍江水位,頻率為1次/h,觀測時間24h。通過對觀測數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計分析(潮位變化曲線見圖1)發(fā)現(xiàn)如下規(guī)律:

    (1)地下水水位變化與龍江潮位變化成正相關(guān)關(guān)系。

    (2)以一天為例:0時龍江潮位開始回落,但地下水位仍呈上漲趨勢;龍江潮位回落至與地下水位相同時,地下水位出現(xiàn)高水位峰值3.9m,并開始跟隨龍江潮位回落;約5 時龍江潮位回落至最低潮-1.2m并開始上漲;當(dāng)龍江潮位上漲至與地下水位一致時,地下水位出現(xiàn)低水位波谷-0.8m,并開始跟隨龍江潮位上漲;約12時龍江潮位上漲至最高潮5.8m后又開始回落,地下水位仍然呈上漲趨勢;當(dāng)龍江潮位回落至與地下水位一致時,地下水位再次出現(xiàn)高水位峰值4.1m,并開始跟隨龍江潮位回落;約18時龍江潮位回落至最低潮0.3m后開始上漲,當(dāng)龍江潮位上漲至與地下水位一致時,地下水位再次出現(xiàn)低水位波谷0.8m,并開始跟隨龍江潮位上漲。

    (3)地下水位波峰值低于相臨的前一個龍江潮位波峰值、地下水位波谷值高于相臨的前一個龍江潮位波谷值。

    (4)地下水位波峰和波谷較龍江潮位會出現(xiàn)0.5h~1.0h的延遲,當(dāng)龍江水位和地下水位相同時,地下水位的波峰和或波谷出現(xiàn)。

    (5)地下水下降或上漲速度與地下水位和龍江潮位之間的水位差值有關(guān),水位差值越大,地下水下降或上漲的速度就越快。

    2.2 確定降水井布置方式及降排水策略

    接下來,我們需要依據(jù)分析數(shù)據(jù)制定出合適的降排水策略,以有效降低防滲墻兩側(cè)地下水位差值。

    首先,當(dāng)?shù)叵滤唤?jīng)歷波峰(同龍江水位一致)開始回落時,龍江潮位低于地下水位,地下水向龍江滲透,此時可通過在臨江防滲墻內(nèi)側(cè)設(shè)輕型井點(diǎn)降水并開始降排水,提前降低地下水位,以減小防滲墻內(nèi)外側(cè)的水力梯度(見圖一)。

    反之,當(dāng)?shù)叵滤唤?jīng)歷波谷(同龍江水位一致)開始上漲時,龍江潮位高于地下水位,龍江水向地下水滲透,此時可通過在臨江防滲墻外側(cè)設(shè)輕型井點(diǎn)降水并開始降排水,提前降低水位,以減小防滲墻內(nèi)外側(cè)的水力梯度(見圖一)。

    經(jīng)分析可推測:若在臨江防滲墻內(nèi)外側(cè)各設(shè)置一排輕型井點(diǎn)降水,并在地下水位回落階段開啟內(nèi)側(cè)降水井進(jìn)行降排水、在地下水位上漲階段開啟外側(cè)降水井進(jìn)行降排水。此種方法應(yīng)可有效減小防滲墻內(nèi)外側(cè)的水力梯度,減輕地下滲流對防滲墻的沖刷(見圖一)。

    經(jīng)對涌水量進(jìn)行計算,初步確定輕型井點(diǎn)管埋深H=7.5m,井點(diǎn)管間距n=1.1m。

    2.3 確定不同水位差時地下滲流對防滲墻的沖刷影響

    為了解不同水位差(水利梯度)時地下滲流對防滲墻的沖刷影響,我們設(shè)計了四組試驗。即在臨河防滲墻軸線處沿同一直線進(jìn)行四組高壓旋噴樁,每組4根、樁徑φ800mm、樁間距600mm。各組相距10m,并用鋼板樁隔開,以阻斷橫向滲流。除第一組外,其它各組均沿防滲墻軸線內(nèi)外兩側(cè)5m處各布置一排輕型井點(diǎn)降水井,并按不同水位差值進(jìn)行降排水控制。在高壓旋噴樁施工過程以及完成后的3天時間內(nèi),不間斷進(jìn)行降排水(通過水位差智能感應(yīng)開關(guān)控制)。試驗完成后,對樁體搭接處取芯進(jìn)行28d強(qiáng)度和透水率檢測,并對樁體進(jìn)行開挖觀察,具體如下表所示。

    通過試驗我們可以得到以下幾點(diǎn)結(jié)論:

    第一,第一組防滲墻兩側(cè)未設(shè)置降水井,保持自然水位差,則無法取出完成芯樣,且開挖后發(fā)現(xiàn)樁體不完整、搭接部分出現(xiàn)分離,表明防滲墻樁體受到地下水位頻繁漲落而形成的滲流沖刷十分嚴(yán)重,在該條件下無法進(jìn)行防滲墻施工。

    第二,第二/三/四組防滲墻兩側(cè)設(shè)置降水井后,水位差減小,樁體受到?jīng)_刷也隨控制水位差的減小而逐漸減弱,當(dāng)控制水位差不大于1.0m時,防滲墻搭接處便可取出抗壓強(qiáng)度>3MPa、透水率<3Lu的完整芯樣(符合設(shè)計規(guī)定),即在該條件下可進(jìn)行防滲墻施工。

    第三,隨著控制水位差值的減小,降水井兩側(cè)水利梯度迅速增大、滲流量也隨之增加、水泵功率成倍增長、降水成本極大提高。根據(jù)試驗,控制水位差在0.5m時,水泵總功率是1.5m時的4倍多。

    綜上所述,確定1.0m作為本工程防滲墻兩側(cè)5m范圍內(nèi)降排水控制水位差是合理的。

    3.結(jié)語

    本文在對龍江河口潮汐段地下水位變化規(guī)律進(jìn)行系統(tǒng)研究的基礎(chǔ)上,制定了“在距防滲墻軸線5m遠(yuǎn)的內(nèi)外側(cè)增加輕型井點(diǎn)降水”、“根據(jù)地下水位漲落規(guī)律針對性的確定了‘水位下降時內(nèi)側(cè)降水、水位上漲時外側(cè)降水’的降水策略以減小水利梯度”、“將防滲墻兩側(cè)5m范圍內(nèi)水位差降低到1.0m以內(nèi)”等一系列措施,確保了防滲墻施工質(zhì)量。

    首先,通過現(xiàn)場試驗得到真實(shí)準(zhǔn)確的數(shù)據(jù);然后,通過對數(shù)據(jù)的科學(xué)分析發(fā)現(xiàn)規(guī)律;最后,用科學(xué)的數(shù)據(jù)指導(dǎo)實(shí)施方案的制定。我們通過科學(xué)的方法驗證了在河口潮汐地區(qū)存在強(qiáng)透水性地層的條件下進(jìn)行高壓旋噴樁防滲墻施工是可行的。

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