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    基于振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)在役連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能分析

    2020-11-23 02:31:36童申家李紅濤
    關(guān)鍵詞:墩底墩頂橋墩

    童申家,張 優(yōu),黃 勇,李紅濤,宋 杰

    (1.西安建筑科技大學(xué) 土木工程學(xué)院,陜西 西安 710055;2.山西省祁臨高速公路有限責(zé)任公司,山西 祁縣 030904)

    隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展,橋梁對(duì)于我國(guó)的現(xiàn)代化進(jìn)程起著不可替代的作用.目前,我國(guó)的水泥混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋已達(dá)到橋梁總數(shù)的50%以上[1].由于不利環(huán)境所造成的鋼筋混凝土劣化問(wèn)題日趨嚴(yán)重,已對(duì)在役橋梁結(jié)構(gòu)的抗震性能造成嚴(yán)重影響.

    地震具有不確定性、不可預(yù)測(cè)性和破壞性.我國(guó)位于環(huán)太平洋地震帶與歐亞地震帶之間,同時(shí)也受到來(lái)自太平洋板塊、印度板塊和菲律賓板塊的擠壓,因此地震帶十分活躍.另一方面,現(xiàn)如今隨著橋梁運(yùn)營(yíng)時(shí)間的不斷增加以及因橋梁耐久性降低而產(chǎn)生了各類病害[2-5],在役連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能是否能滿足要求受到越來(lái)越多人的重視.

    同時(shí),近年來(lái)研究發(fā)現(xiàn),連續(xù)剛構(gòu)橋?qū)Φ卣饎?dòng)的頻譜特性十分敏感,地震響應(yīng)差異較大,且橋墩墩底較墩梁固結(jié)處對(duì)行波效應(yīng)更為敏感[6-8].但是,大多數(shù)試驗(yàn)研究是在新建橋梁的基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)的,很少考慮因?yàn)槟途眯該p傷而給橋梁帶來(lái)的材料性能劣化,通過(guò)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究在役連續(xù)剛構(gòu)橋發(fā)生材料性能劣化后的地震響應(yīng)是非常必要的[9-11].

    因此,本文以一在役高墩三跨鋼筋混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋?yàn)閷?duì)象,考慮氯離子侵蝕作用下材料性能劣化,基于相似原理構(gòu)建縮尺比為1∶20實(shí)體模型進(jìn)行振動(dòng)臺(tái)模擬實(shí)驗(yàn),并按水平X∶水平Y(jié)∶豎向Z以1∶0.85∶0.65的形式進(jìn)行三向地震波激勵(lì),主要研究模型橋梁在三向地震激勵(lì)作用下橋墩處的地震響應(yīng)規(guī)律,對(duì)今后如何確定在役連續(xù)剛構(gòu)橋抗震加固區(qū)域、工法和材料有一定的參考價(jià)值,促進(jìn)研究發(fā)展與實(shí)際應(yīng)用.

    1 橋梁原型工程概況

    橋梁原型為一座跨徑布置為20 m+40 m+20 m的連續(xù)剛構(gòu)橋,橋墩為實(shí)心矩形墩,墩高為24 m,兩邊墩墩頂布置有固定支座,兩主墩墩梁固結(jié).上部結(jié)構(gòu)和立柱采用C50混凝土.下部橋墩縱筋和箍筋采用HRB335,其中縱筋直徑為25 mm,箍筋直徑為12 mm.縱筋保護(hù)層厚度為50 mm,箍筋保護(hù)層厚度為38 mm.縱筋的初始屈服強(qiáng)度和直徑分別為:fy=335 MPa,d0=25 mm.箍筋的初始屈服強(qiáng)度和直徑分別為:fy=335 MPa,ds=12 mm.

    該橋已服役20 a,氯離子侵入鋼筋表面會(huì)導(dǎo)致鋼筋和混凝土的腐蝕,進(jìn)而造成鋼筋混凝土材料力學(xué)性能的劣化[12].基于Fick第二定律的氯離子擴(kuò)散模型[13]計(jì)算鋼筋初始銹蝕時(shí)間,公式如式(1)所示.

    (1)

    式中:Cs為混凝土表面氯離子濃度(%),取0.3%;x為距混凝土表面的距離,mm;D0為氯離子擴(kuò)散系數(shù),取220.9 mm2/a;t0為基準(zhǔn)時(shí)間,取28 d,約0.076 7a;t為服役時(shí)間,a;n為時(shí)間衰減系數(shù);kie為環(huán)境影響修正系數(shù),kie=0.845;kt為試驗(yàn)方法的修正系數(shù),kt=0.832;kc為養(yǎng)護(hù)條件的修正系數(shù),kc=0.8;erf為誤差傳遞函數(shù).

    計(jì)算得到縱筋初始銹蝕時(shí)間為21.2 a,箍筋初始銹蝕時(shí)間為8.97 a.氯離子侵蝕導(dǎo)致鋼筋銹蝕以后,鋼筋凹凸不平的表面會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,從而導(dǎo)致鋼筋力學(xué)性能發(fā)生變化[14].計(jì)算得到原橋服役20 a后縱筋強(qiáng)度為335 MPa、縱筋直徑為25 mm;箍筋強(qiáng)度為257 MPa、箍筋直徑為11 mm.

    混凝土內(nèi)部自身的微觀裂隙在銹脹力的作用下將會(huì)擴(kuò)展成宏觀裂縫,從而導(dǎo)致混凝土開(kāi)裂和脫落[15].隨著氯離子濃度和侵蝕時(shí)間的增大,保護(hù)層混凝土的強(qiáng)度不斷降低[16],經(jīng)計(jì)算得到服役20 a后該橋梁結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度退化至30.5 MPa.

    2 試件模型設(shè)計(jì)及試驗(yàn)方案

    本試驗(yàn)將其縮尺為1∶20比例的三跨連續(xù)剛構(gòu)橋模型,如圖1所示.本模型橋梁跨徑布置為1 m+2 m+1 m,墩高布置為1.2 m.橋梁上部主梁截面為單箱單室變截面箱梁,橋墩為矩形實(shí)心墩.1#、4#兩邊墩設(shè)置有隔震橡膠支座,2#、3#墩與主梁固結(jié).各墩墩底設(shè)有統(tǒng)一鋼筋混凝土底座,底座與振動(dòng)臺(tái)臺(tái)面可靠連接.模型橋梁主梁截面和橋墩截面見(jiàn)圖2、圖3所示.

    圖1 模型橋結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram of the model bridge structure

    圖2 模型橋梁主梁截面圖(單位:mm)Fig.2 Sectional view of the main beam of the model bridge (unit: mm)

    圖3 模型橋墩截面圖(單位:mm)Fig.3 Sectional view of the model pier (unit: mm)

    為了使模型結(jié)構(gòu)能夠真實(shí)反應(yīng)原型結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性,本文按照相似理論設(shè)計(jì)試驗(yàn)?zāi)P?,原型與模型的重力、慣性力和恢復(fù)力滿足柯西條件[17],如式(2)所示.

    (2)

    式中:SE為彈性模量相似比;Sa為重力加速度相似比;Sρ為密度相似比;Sl為幾何尺寸相似比.

    結(jié)合地震模擬振動(dòng)臺(tái)設(shè)備的最大工作輸出峰值加速度,取試驗(yàn)加速度相似比Sa為2.5.限于橋梁主梁頂板平面空間限制,在進(jìn)行振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)時(shí)配重的人工質(zhì)量不能完全放置,因而需對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行欠配重設(shè)置.表1給出了結(jié)構(gòu)模型的基本參量相似比關(guān)系.全部完成安裝的成橋照片如圖4所示.

    表1 模型相似比關(guān)系Tab.1 Model similarity relationship

    圖4 模型橋照片F(xiàn)ig.4 Model bridge photo

    通過(guò)綜合考慮模型的動(dòng)力抗震性能,選取 Ⅱ類場(chǎng)地地震波El Centro波,Ⅲ類Taft波.試驗(yàn)按從小到大的順序輸入地震波峰值加速度,依次對(duì)結(jié)構(gòu)模型施加125~1 000 gal的峰值加速度來(lái)對(duì)應(yīng)實(shí)際地震烈度的6(0.05 gal)~9度(0.4 gal),并進(jìn)行三向地震波激勵(lì),按水平X:水平Y(jié):豎向Z以1:0.85:0.65的形式進(jìn)行輸入.試驗(yàn)加載工況如表2所示.

    3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    3.1 墩頂加速度峰值響應(yīng)分析

    不同工況條件下,對(duì)橋梁模型結(jié)構(gòu)進(jìn)行三向地震波激勵(lì)時(shí),對(duì)1#墩頂、2#墩頂加速度響應(yīng)進(jìn)行分析研究.加速度響應(yīng)值見(jiàn)表3,加速度數(shù)值分析見(jiàn)圖5.

    表2 試驗(yàn)加載工況Tab.2 Test loading condition

    表3 三向地震波輸入時(shí)橋墩加速度峰值Tab.3 Peak acceleration of bridge pier when inputting three-way seismic wave gal

    圖5 三向激勵(lì)墩頂加速度峰值對(duì)比Fig.5 Three-way excitation peak acceleration peak comparison

    從以上圖表可以看出:

    三向地震波激勵(lì)作用中,墩頂加速度峰值整體呈增長(zhǎng)趨勢(shì),但增長(zhǎng)幅度有所差異.工況1~9中,無(wú)論縱橋向與橫橋向,2#墩頂加速度峰值大概率大于1#墩頂,此工況下2#墩受到的影響更大.在豎橋向1#墩頂加速度峰值大于2#墩頂,其中,1#墩頂從工況9至工況10的加速度峰值增幅達(dá)到110.40%,此時(shí)1#墩可能已進(jìn)入塑性鉸階段.

    3.2 墩頂位移峰值響應(yīng)分析

    不同工況條件下,對(duì)橋梁模型結(jié)構(gòu)進(jìn)行三向地震波激勵(lì)時(shí),對(duì)1#墩頂、2#墩頂位移響應(yīng)進(jìn)行分析研究.墩頂位移響應(yīng)值見(jiàn)表4,墩頂位移數(shù)值分析見(jiàn)圖6.

    表4 三向地震波輸入時(shí)墩頂位移峰值Tab.4 Peak displacement of the pier top with three-way seismic waves put in mm

    圖6 三向激勵(lì)墩頂X、Y向位移峰值對(duì)比Fig.6 Comparison of X- and Y-direction displacement peaks of three-way excitation piers

    從以上圖表可以看出:

    1#墩頂和2#墩頂在三向地震波輸入中呈現(xiàn)出:在0.05~0.3 gal加速度峰值輸入時(shí)縱橋向位移峰值大于橫橋向位移峰值,在0.3~0.4 gal加速度峰值輸入時(shí)縱橋向位移峰值小于橫橋向位移峰值.同時(shí),1#墩頂橫橋向位移峰值增長(zhǎng)速率急劇上升,說(shuō)明隨著加速度峰值增大將快速增大1#墩頂?shù)臋M向位移,當(dāng)達(dá)到0.3 gal時(shí),1#墩頂即將或已經(jīng)破壞.

    3.3 橋墩墩底鋼筋應(yīng)變響應(yīng)分析

    不同工況條件下,對(duì)橋梁模型結(jié)構(gòu)進(jìn)行三向地震波激勵(lì)時(shí),對(duì)1#~4#墩底鋼筋應(yīng)變響應(yīng)進(jìn)行分析研究.鋼筋應(yīng)變響應(yīng)值見(jiàn)表5,鋼筋應(yīng)變數(shù)值分析見(jiàn)圖7.

    表5 三向地震波輸入時(shí)墩底鋼筋應(yīng)變峰值Tab.5 Strain peak value of pier bottom reinforcement with three-way seismic wave put in

    圖7 三向激勵(lì)墩底鋼筋應(yīng)變對(duì)比Fig.7 Three-way excitation strut steel bar strain comparison

    從以上圖表可以看出:

    在相同地震波輸入的情況下各個(gè)橋墩墩底鋼筋應(yīng)變峰值隨著地震動(dòng)烈度的增大而變大,2#墩底和3#墩的鋼筋應(yīng)變要比1#墩底和4#墩底的鋼筋應(yīng)變大,說(shuō)明2#墩底、3#墩底更加容易受地震的影響.1#墩、4#墩墩底鋼筋應(yīng)變小,這與邊墩采用了板式橡膠支座的隔震作用消耗了能量有關(guān),支座削弱了部分地震里的傳遞.

    3.4 橋墩墩底混凝土應(yīng)變響應(yīng)分析

    不同工況條件下,對(duì)橋梁模型結(jié)構(gòu)進(jìn)行三向地震波激勵(lì)時(shí),對(duì)1#墩底、2#墩底混凝土應(yīng)變響應(yīng)進(jìn)行分析研究.混凝土應(yīng)變響應(yīng)值見(jiàn)表6,混凝土應(yīng)變數(shù)值分析見(jiàn)圖8.

    從以上圖表可以看出:

    在相同地震波輸入的情況下各橋墩墩底混凝土應(yīng)變峰值總體隨著地震動(dòng)烈度的增大而變大.在各地震動(dòng)烈度下,2#墩底混凝土應(yīng)變應(yīng)變始終大于1#墩混凝土應(yīng)變.地震動(dòng)烈度大于8度后,2#墩底混凝土應(yīng)變峰值增大了1.84倍,此時(shí)2#墩底即將或已經(jīng)達(dá)到極限狀態(tài).

    表6 三向地震波輸入時(shí)墩底混凝土應(yīng)變峰值Tab.6 Peak strain of concrete at the bottom of the pier with three-way seismic waves put in

    圖8 三向激勵(lì)墩底混凝土應(yīng)變峰值對(duì)比Fig.8 Comparison of strain peaks of concrete with three-way excitation

    4 結(jié)論

    (1)三向地震波激勵(lì)下,墩頂加速度峰值整體呈增長(zhǎng)趨勢(shì),當(dāng)?shù)卣饎?dòng)烈度達(dá)到9度時(shí),1#墩頂可能已進(jìn)入塑性鉸階段.墩頂位移峰值響應(yīng)表現(xiàn)出地震動(dòng)烈度小于8度時(shí)對(duì)縱橋向影響較大,在地震動(dòng)烈度大于8度時(shí)對(duì)橫橋向影響更大,此時(shí)1#墩頂即將或已經(jīng)破壞.

    (2)各橋墩墩底鋼筋應(yīng)變峰值隨地震動(dòng)烈度的增大而變大,2#墩底、3#墩底更加容易受地震的影響.各橋墩墩底混凝土應(yīng)變峰值總體隨著地震動(dòng)烈度的增大而變大,當(dāng)?shù)卣饎?dòng)烈度大于8度時(shí),2#墩底將進(jìn)入危險(xiǎn)階段.

    (3)服役20年的鋼筋混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋隨著地震動(dòng)強(qiáng)度達(dá)到8度時(shí),橋墩在橫橋向更易受損,橋墩處已進(jìn)入危險(xiǎn)階段甚至已經(jīng)發(fā)生破壞.故抗震設(shè)防烈度要求8度以上的在役連續(xù)剛構(gòu)橋應(yīng)及時(shí)進(jìn)行橋梁抗震加固,并重考慮對(duì)橋墩處進(jìn)行加固處理,二次提高在役橋梁的抗震性能.

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