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    工業(yè)爐窯VOCs廢氣吸附-脫附-催化一體化凈化技術(shù)研究

    2020-11-18 02:14:56任思達(dá)梁文俊張依銘李慶磊朱玉雪
    潔凈煤技術(shù) 2020年5期
    關(guān)鍵詞:床層孔道甲苯

    任思達(dá),梁文俊,張依銘,李慶磊,朱玉雪

    (北京工業(yè)大學(xué) 區(qū)域大氣復(fù)合污染防治北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100124)

    0 引 言

    隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展,近些年VOCs(volatile organic compounds) 排放量逐年提高,引起了國(guó)家和公眾的廣泛關(guān)注。在國(guó)家對(duì)大氣污染的大力整治下,工業(yè)排放VOCs污染得到了顯著改善[1]。工業(yè)VOCs排放主要來(lái)自石化、醫(yī)藥、涂裝等行業(yè),對(duì)其治理技術(shù)大多采用吸收、吸附、冷凝、催化或生物法等手段[2]。鄭欣等[3]采用冷凝技術(shù)對(duì)質(zhì)量濃度為94.36g/m3的甲苯進(jìn)行回收,發(fā)現(xiàn)甲苯蒸汽溫度、冷凝器溫度和冷凝蒸發(fā)溫度對(duì)最終的回收效率影響較大;楊竹慧等[4]采用生物滴濾塔對(duì)石化行業(yè)惡臭氣體進(jìn)行消除,結(jié)果表明生物滴濾技術(shù)對(duì)不同VOCs平均凈化效率均能到達(dá)90%以上,但對(duì)中高濃度VOCs治理效果不佳,同時(shí)冬季低溫對(duì)微生物活性有較大影響,需作保溫處理。

    工業(yè)爐窯VOCs廢氣治理技術(shù)尚不能完全采用上述技術(shù),尤其是針對(duì)中小型焦化、冶煉等企業(yè),主要是因?yàn)楣I(yè)爐窯VOCs排放具有低濃度、大風(fēng)量、不連續(xù)的特點(diǎn)[5],不適合直接通過(guò)冷凝和生物法等手段治理,同時(shí)生物法占地面積較大,對(duì)中小企業(yè)本已緊張的場(chǎng)地現(xiàn)狀不友好;直接使用燃燒和催化燃燒技術(shù),其運(yùn)行成本較高[6];而活性炭吸附單一方法已不能滿足當(dāng)前國(guó)家和地方的環(huán)保要求,同時(shí)吸附飽和后的活性炭屬于危廢,須交由專業(yè)危廢公司處理或再生[7]。陳磊[8]采用活性炭吸附濃縮+RCO(Regenerative Catalytic Oxidation) 催化氧化技術(shù)對(duì)自動(dòng)化噴涂生產(chǎn)線產(chǎn)生的VOCs廢氣進(jìn)行治理,經(jīng)活性炭吸附濃縮后的VOCs廢氣,在350~400 ℃的催化床層中催化氧化,經(jīng)檢測(cè),催化后的VOCs濃度為18 mg/m3。同吸附轉(zhuǎn)輪+RCO/RTO(Regenerative Thermal Oxidizer) 技術(shù)一樣,常規(guī)催化燃燒法需要企業(yè)連續(xù)生產(chǎn),才能降低運(yùn)行成本,不符合中小型工業(yè)爐窯VOCs廢氣治理間歇產(chǎn)生廢氣的特點(diǎn)。因此,針對(duì)工業(yè)爐窯VOCs排放特點(diǎn)和企業(yè)實(shí)際情況,本文提出一種可間歇操作,將活性炭吸附和催化燃燒結(jié)合起來(lái)的吸附-脫附-催化一體化技術(shù),并將其用于工業(yè)爐窯煙氣中VOCs的控制。

    本研究在課題組前期工作的基礎(chǔ)上,以篩選出的活性炭材料作為吸附材料[9],并采用前期研發(fā)的Pd-Ce/Al2O3雙金屬催化劑[10]對(duì)脫附氣進(jìn)行催化凈化,考察脫附時(shí)間、脫附氣稀釋倍率、催化溫度及一體化系統(tǒng)工藝參數(shù)等對(duì)吸附-脫附-催化一體化工藝性能的影響,并通過(guò)BET、SEM和TG表征手段探究活性炭再生前后微觀形貌特征及性能的改變。

    1 試 驗(yàn)

    1.1 原料及化學(xué)試劑

    試驗(yàn)所用活性炭購(gòu)自山西新華活性炭廠,活性氧化鋁(γ-Al2O3)購(gòu)自江蘇連連化學(xué)品有限公司,硝酸鈰(Ce(NO3)3)、氯化鈀(PdCl2)和甲苯購(gòu)自國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司,除活性炭外,其余試劑均為AR級(jí)。

    1.2 表征測(cè)試

    活性炭再生前后比表面積和孔道結(jié)構(gòu)采用美國(guó)Micromeritics公司的ASAP2050型自動(dòng)物理吸附儀進(jìn)行測(cè)試。樣品在250 ℃、真空條件下預(yù)處理2 h,以高純氮?dú)?N2純度>99.999%)為動(dòng)力源,采用BJH法在-197 ℃下進(jìn)行測(cè)試。

    活性炭再生前后表面形貌采用日本日立公司Hitachi S-4300型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM)進(jìn)行觀察分析?;钚蕴繕悠分瞥杀∑潭ㄔ跇悠放_(tái)上,測(cè)試電壓為20 kV。

    活性炭再生前后TG特性曲線采用美國(guó)Thermo公司TA Q600型熱重分析儀進(jìn)行測(cè)試分析?;钚蕴繕悠费心コ煞勰┖笾糜谔炱脚_(tái)上,并以10 ℃/min由室溫升至800 ℃。

    1.3 吸附-脫附-催化一體化工藝系統(tǒng)

    為考察吸附-脫附-催化一體化工藝對(duì)甲苯廢氣的綜合處理效果,設(shè)計(jì)并搭建吸附-脫附-催化一體化試驗(yàn)裝置(圖1)。測(cè)試條件:將25 g新鮮活性炭放置于吸附柱(脫附時(shí)即為脫附柱)中,為縮短活性炭吸附飽和時(shí)間,在甲苯濃度2 000 mg/m3,吸附氣量0.7 m3/h的條件下進(jìn)行吸附;待活性炭吸附飽和后,將脫附柱溫度升至100 ℃、催化爐溫度升至240 ℃并保持,脫附氣量0.1 m3,脫附氣與稀釋氣混合均勻后進(jìn)入催化爐進(jìn)行催化氧化,脫附柱和催化爐溫度均由溫控儀進(jìn)行控制,升溫速率為5 ℃/min?;钚蕴吭诠苁诫姞t中(天津中環(huán)電爐股份有限公司SK-G15123K-610型)徹底再生,在100 ℃下焙燒6 h。

    圖1 吸附-脫附-催化一體化試驗(yàn)系統(tǒng)Fig.1 Adsorption-desorption-catalytic integrated experimental device

    2 結(jié)果與討論

    2.1 表征測(cè)試

    2.1.1BET

    活性炭吸脫附熱再生前后的孔道結(jié)構(gòu)見(jiàn)表1,由表1可知經(jīng)過(guò)15次循環(huán)熱再生后,其比表面積和孔容顯著降低,比表面積由889 m2/g降至688 m2/g,孔容由0.50 mL/g降至0.37 mL/g,孔徑變化不明顯,再生前后其均在2.20 nm左右。造成這一現(xiàn)象的原因主要有以下2點(diǎn):① 由于多次吸附脫附再生后,活性炭中還存在一些未脫附完全的甲苯分子,堵塞部分孔道[11-12];② 循環(huán)多次的熱再生吸附造成活性炭孔道的坍塌,對(duì)原始孔道結(jié)構(gòu)造成一定破壞[13-14]。

    表1 再生前后活性炭孔道結(jié)構(gòu)Table 1 Pore structure of activated carbon before and after regeneration

    2.1.2SEM

    為進(jìn)一步探究多次吸脫附循環(huán)熱再生對(duì)活性炭形貌特征的影響,采用掃描電子顯微鏡(SEM)技術(shù)對(duì)活性炭再生前后表面形貌進(jìn)行測(cè)試分析,如圖2所示??芍迈r活性炭表面孔道清晰,存在較為明顯的褶皺;而經(jīng)過(guò)多次脫附熱再生后的活性炭表面褶皺減小,表面相對(duì)平整,孔道不明顯。造成這種現(xiàn)象的原因可能是由于多次熱再生,活性炭部分孔道出現(xiàn)坍塌、斷裂等現(xiàn)象,同時(shí)由于活性炭孔道結(jié)構(gòu)的破壞,在其表面出現(xiàn)明顯的小顆粒物堆積[15-16]。

    圖2 活性炭再生前后表面形貌Fig.2 Surface morphology of activated carbon before and after regeneration

    2.1.3 TG

    采用熱重曲線測(cè)試方法探究多次吸附脫附循環(huán)熱再生前后活性炭的質(zhì)量損失情況,結(jié)果如圖3所示??芍S測(cè)試溫度升高,脫附前后活性炭熱重曲線主要分成2個(gè)階段:其一是在低溫段(<250 ℃)的少量失重,這主要是新鮮活性炭吸附少量空氣中的水及其他氣體,以及脫附后的活性炭還含有少量未脫附完全的甲苯分子,在熱作用下脫出造成的失重[17];其二是在高溫段(>500 ℃)的失重,這主要是由于在高溫作用下,達(dá)到活性炭燃點(diǎn),骨架開(kāi)始大面積坍塌,且在坍塌過(guò)程中可能存在少量焦油,可在高溫作用下汽化脫除[18],因此無(wú)論新鮮活性炭還是脫附再生后的活性炭均在500 ℃之后出現(xiàn)大幅度質(zhì)量損失。在100~500 ℃,活性炭失重率下降平緩,基本沒(méi)有質(zhì)量損失,說(shuō)明該活性炭具有較高的熱穩(wěn)定性,在多次吸附脫附循環(huán)熱脫附后,仍保持原有形貌特征。

    圖3 再生前后活性炭熱重曲線Fig.3 TG curves of activated carbon before and after regeneration

    2.2 工藝參數(shù)影響研究

    2.2.1脫附時(shí)間的影響

    試驗(yàn)證明,100 ℃下考察脫附時(shí)間對(duì)吸附飽和活性炭熱脫附再生效果的影響,可有效避免活性炭自燃現(xiàn)象的發(fā)生,本文活性炭脫附溫度均為100 ℃。活性炭脫附量與脫附時(shí)間之間的關(guān)系如圖4所示,每次稱重的時(shí)間間隔為0.5 h??芍S著脫附時(shí)間的增加,活性炭脫附量隨之增加。最初的0.5 h共脫附了3.0 g吸附氣,脫附時(shí)間為1 h時(shí),脫附量為4.5 g,較前0.5 h脫附量增長(zhǎng)50%;繼續(xù)脫附0.5 h后,即脫附時(shí)間為1.5 h時(shí),脫附量為4.6 g,此時(shí)脫附量增長(zhǎng)率僅為2.2%,脫附速率明顯下降;脫附時(shí)間為2.5 h時(shí),活性炭脫附量為4.85 g,即在測(cè)試的最后0.5 h內(nèi),活性炭脫附量?jī)H增加0.05 g,增長(zhǎng)率不足1%。

    圖4 不同脫附時(shí)間活性炭脫附量Fig.4 Amount of activated carbon desorption with different desorption time

    通過(guò)以上現(xiàn)象看出,活性炭的脫附量主要發(fā)生在前1 h內(nèi),1 h后脫附量增長(zhǎng)率顯著下降。這主要是由于活性炭孔道中物理吸附的甲苯分子在脫附溫度100 ℃下即可迅速解離,造成前1 h活性炭脫附量增長(zhǎng)速率較大;但隨著物理吸附的甲苯分子的大量脫除,脫附量逐漸降低,而未脫除的吸附甲苯分子大多為化學(xué)吸附狀態(tài),在100 ℃條件下難以達(dá)到其解離能,因此隨著脫附時(shí)間的增加,活性炭脫附量逐漸降低[19-20]。另外,如果長(zhǎng)時(shí)間保持100 ℃對(duì)活性炭進(jìn)行脫附,不但后續(xù)脫附量增長(zhǎng)緩慢,造成能源浪費(fèi),還易發(fā)生活性炭床層的熱堆積,易引發(fā)活性炭自燃,造成安全隱患。綜上,后續(xù)試驗(yàn)活性炭每次脫附時(shí)間選定1 h。

    2.2.2煙氣稀釋倍率的影響

    活性炭熱脫附時(shí)需要潔凈空氣對(duì)活性炭床層進(jìn)行吹掃,將脫附出來(lái)的甲苯廢氣帶走。從2.2.1節(jié)可知,在開(kāi)始脫附的前1 h內(nèi),大量甲苯分子被脫附出來(lái),會(huì)在短時(shí)間內(nèi)形成較高濃度的甲苯廢氣。而可燃?xì)怏w與空氣混合形成的預(yù)混氣在高溫環(huán)境或遇到火源時(shí)會(huì)發(fā)生爆炸,因此有必要控制預(yù)混氣的濃度,避開(kāi)甲苯的爆炸極限,以免脫附氣在催化段發(fā)生爆炸[21]。

    已知甲苯的爆炸極限為1.2%~7.0%空氣體積比,即48 720~284 201 mg/m3,因此脫附氣甲苯濃度應(yīng)避開(kāi)此濃度范圍。在無(wú)稀釋氣的情況下,脫附氣甲苯濃度最高可達(dá)近80 000 mg/m3,正好處于甲苯爆炸限內(nèi),因此需要通入稀釋氣進(jìn)行稀釋,使進(jìn)入催化段的混合氣甲苯濃度脫離爆炸限??疾榱瞬煌♂寶饬?0.1、0.5、1.0和1.5 m3/h)對(duì)脫附氣甲苯濃度的影響,結(jié)果如圖5所示??芍挥挟?dāng)稀釋氣量為0.1 m3/h時(shí),脫附氣甲苯濃度峰值仍處于甲苯爆炸極限范圍內(nèi),即50 000 mg/m3;而稀釋氣量為0.5、1.0和1.5 m3/h時(shí),其脫附氣甲苯濃度峰值分別為15 730、5 841和5 163 mg/m3。雖然上述3種稀釋氣量均脫離甲苯爆炸限,但考慮到相對(duì)較低的稀釋氣量其甲苯濃度依然超過(guò)10 000 mg/m3,不符合催化劑的使用要求;而過(guò)高的稀釋氣量會(huì)顯著提高催化段床層空速,降低催化劑催化氧化甲苯能力,同時(shí)高空速也帶來(lái)更多的能量損失,需要更多的能量維持催化床層溫度[22]。因此,后續(xù)試驗(yàn)選擇稀釋氣量1 m3/h對(duì)脫附氣進(jìn)行稀釋。

    圖5 不同稀釋氣量對(duì)脫附氣稀釋情況Fig.5 Dilution of desorbed gas with different diluent gas

    2.2.3催化溫度的影響

    為考察1m3/h稀釋氣條件下催化床層溫度對(duì)甲苯廢氣催化效果的影響,分別探究了220、240、260、280、300和320 ℃條件下甲苯催化效果,具體如圖6所示??芍诓煌呋瘻囟认?,活性炭脫附氣中甲苯濃度含量均呈現(xiàn)出先增大后降低的趨勢(shì),且峰型大體相同,脫附氣甲苯濃度峰值均出現(xiàn)在試驗(yàn)開(kāi)始后的10~20 min,表明不同催化床層溫度對(duì)前段活性炭脫附未產(chǎn)生影響,且催化尾氣甲苯濃度峰值出現(xiàn)的時(shí)間點(diǎn)基本與活性炭脫附氣中甲苯濃度峰值出現(xiàn)時(shí)間相同,表明脫附氣經(jīng)稀釋氣稀釋后進(jìn)入催化劑床層可實(shí)時(shí)快速催化氧化,基本不存在時(shí)間間隔,可滿足實(shí)際應(yīng)用的需求。催化床層溫度為220 ℃時(shí),催化尾氣甲苯峰值濃度為420 mg/m3,與本課題組前期工作相比,相同催化劑在220 ℃早已將甲苯完全催化氧化[10],如圖7所示。這主要是因?yàn)楸倔w系催化劑為Pd-Ce雙元催化劑,由PdO提供吸附位點(diǎn),將吸附的甲苯分子活化并提供活性氧與甲苯分子發(fā)生氧化最終生成H2O和CO2,Ce3+與Ce4+共存提供了大量的氧空位,增加了氧的流動(dòng)性,促進(jìn)氣氛中O2的吸附與活化,并將被甲苯分子還原的Pd0粒子重新氧化成Pd2+粒子,加快甲苯催化氧化進(jìn)程[10];而脫附前期甲苯濃度較高,催化劑表面的活性位點(diǎn)不足以將甲苯分子完全吸附并催化氧化[23],另外本試驗(yàn)空速是前期研究工作的5倍以上,即150 000 h-1,高空速條件下縮短了甲苯分子在催化劑床層的停留時(shí)間,降低了催化效果。隨著催化床層溫度的提高,催化尾氣中甲苯濃度峰值也隨之降低,這是因?yàn)榇呋瘻囟鹊纳?,提高了反?yīng)體系能量,催化劑表面活性氧物質(zhì)能更加活躍,促進(jìn)了甲苯分子的開(kāi)環(huán)與氧化,進(jìn)而提升催化活性[24]。催化床層溫度提升至320 ℃后,尾氣中甲苯峰值濃度可降低到9 mg/m3。

    圖6 不同催化溫度對(duì)催化效率的影響Fig.6 Effect of different catalytic temperature on the catalytic efficiency

    圖7 溫度對(duì)催化劑催化甲苯效率的影響Fig.7 Effect of temperature on toluene catalytic efficiency

    2.3 吸附-脫附-催化系統(tǒng)一體化試驗(yàn)

    2.3.1循環(huán)運(yùn)行測(cè)試

    根據(jù)2.2節(jié)中獲得的最佳運(yùn)行工藝參數(shù)(吸附氣量0.7m3/h,脫附氣氣量0.1 m3/h,稀釋氣氣量1 m3/h,脫附時(shí)間1 h,催化溫度320 ℃),對(duì)含2 000 mg/m3甲苯的廢氣進(jìn)行吸附-脫附-催化一體化試驗(yàn),所用催化劑為0.38~0.86 mm粉體催化劑。具體流程如下:取25 g新鮮活性炭對(duì)含甲苯廢氣進(jìn)行常溫常壓吸附,當(dāng)吸附尾氣濃度達(dá)到排放限值后,即以甲苯記小于60 mg/m3(GB 16297—1996《大氣污染物綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》),關(guān)閉吸附氣,并通過(guò)0.1 m3/h 潔凈空氣作為脫附氣對(duì)活性炭床層進(jìn)行原位熱再生處理,脫附尾氣經(jīng)1 m3/h潔凈空氣稀釋后在催化爐進(jìn)行催化氧化,潔凈尾氣直接外排,上述過(guò)程記為一次循環(huán)過(guò)程,考慮到吸附再生10次后的活性炭吸附材料的吸附性能衰減速率大幅降低,其脫附氣經(jīng)稀釋后對(duì)催化劑的影響不大,因此本吸附-脫附-催化一體化試驗(yàn)的循環(huán)次數(shù)均定為10次,結(jié)果如圖8所示。

    圖8 循環(huán)試驗(yàn)尾氣排放濃度情況Fig.8 Concentration of exhaust gases in circulating experiment

    由圖8可知,催化尾氣濃度每個(gè)循環(huán)呈現(xiàn)先增大后降低的趨勢(shì),整體呈下降趨勢(shì),且排放濃度基本低于40 mg/m3,可滿足焦化行業(yè)GB16171—2012《煉焦化學(xué)工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》和鋼鐵行業(yè)GB 28665—2012《軋鋼工業(yè)大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》)對(duì)于非甲烷總烴的排放要求;這主要是由于剛開(kāi)始脫附時(shí),大量甲苯隨脫附氣進(jìn)入催化劑床層,廢氣中甲苯含量較高,不利于催化反應(yīng)的進(jìn)行;隨著脫附的進(jìn)行,進(jìn)入催化劑床層的甲苯濃度隨之降低,進(jìn)而提升催化劑的催化效率,催化尾氣中甲苯含量降低;隨著多次吸附脫附的進(jìn)行,活性炭孔道受到一定破壞,同時(shí)每次脫附均會(huì)有一定量的甲苯殘留,造成活性炭吸附容量降低,即甲苯吸附量降低。因此,隨著多次循環(huán)試驗(yàn)的進(jìn)行,進(jìn)入催化床層的甲苯峰值濃度隨之降低,催化劑活性提高,造成催化尾氣甲苯濃度整體呈下降趨勢(shì)。

    2.3.2循環(huán)次數(shù)對(duì)活性炭性能影響

    由圖8可知,隨著吸附脫附催化循環(huán)試驗(yàn)次數(shù)的增加,吸附尾氣甲苯排放濃度曲線愈發(fā)陡峭,即吸附尾氣甲苯排放速率隨循環(huán)試驗(yàn)次數(shù)的增加而增大,這與催化尾氣甲苯濃度整體呈下降趨勢(shì)原因相同,均由活性炭吸附容量降低造成的。為進(jìn)一步探究循環(huán)次數(shù)對(duì)活性炭吸附性能的影響,在與吸附-脫附-催化一體化循環(huán)試驗(yàn)相同的試驗(yàn)條件下,考察循環(huán)次數(shù)與活性炭吸附飽和時(shí)間之間的關(guān)系,結(jié)果如圖9所示。

    圖9 再生次數(shù)對(duì)吸附時(shí)間的影響Fig.9 Effect of regeneration times on adsorption time

    由圖9可知,新鮮活性炭經(jīng)歷174 min后達(dá)到吸附飽和狀態(tài),經(jīng)1 h原位熱再生后,又經(jīng)153 min達(dá)到吸附飽和狀態(tài),活性炭吸附能力降低12%;經(jīng)10次再生后,吸附飽和時(shí)間僅為105 min,吸附能力降低39.7%。表明單純1 h的原位熱再生不能完全脫附吸附的甲苯分子,隨著再生次數(shù)的增加,未脫附的甲苯分子不斷累積,降低了活性炭吸附容量;又由于多次的熱再生,對(duì)活性炭孔道結(jié)構(gòu)產(chǎn)生一定影響,如SEM表征測(cè)試結(jié)果,其再生后的表面褶皺減少,并存在一定的顆粒物。為探究經(jīng)多次循環(huán)試驗(yàn)的活性炭再生性能,對(duì)經(jīng)歷10次循環(huán)試驗(yàn)的活性炭進(jìn)行徹底再生,結(jié)果見(jiàn)表2。

    表2 脫附完全后活性炭吸附時(shí)間變化Table 2 Adsorption time of activated carbon after desorption

    由表2可知,徹底再生后的活性炭吸附飽和時(shí)間恢復(fù)到168 min,基本達(dá)到新鮮活性炭的水平,表明經(jīng)過(guò)100 ℃、6 h再生后,活性炭可脫除之前殘留的吸附物質(zhì),脫附時(shí)間對(duì)活性炭再生性能有較大影響。

    3 結(jié) 論

    1)將原單一活性炭吸附技術(shù)與催化技術(shù)進(jìn)行耦合,構(gòu)建吸附-脫附-催化一體化技術(shù),可滿足污染物排放要求,并以甲苯為探針?lè)肿樱罴压に噮?shù)為:吸附氣量0.7 m3/h,脫附氣氣量0.1 m3/h,稀釋氣氣量1 m3/h,脫附時(shí)間1h,催化溫度320 ℃(吸附氣甲苯濃度為2 000 mg/m3)。

    2)經(jīng)15次熱再生后,活性炭孔道存在部分坍塌,比表面積由889 m2/g降至688 m2/g,孔容由0.50 mL/g 降至0.37 mL/g,孔徑無(wú)明顯變化,均在2.2 nm左右;這與SEM觀察到的活性炭表面褶皺減少相吻合,說(shuō)明多次熱再生后活性炭孔道存在一定程度的坍塌,但依然保持介孔特性;TG曲線中再生后活性炭失重曲線略低于新鮮活性炭,進(jìn)一步證明多次熱再生對(duì)活性炭孔道結(jié)構(gòu)存在一定的破壞性。

    3)試驗(yàn)以商用活性炭為吸附材料,對(duì)甲苯進(jìn)行吸附,便于有實(shí)際需求的企業(yè)直接購(gòu)買,降低使用門檻;結(jié)合實(shí)際排放特點(diǎn),即低濃度、大風(fēng)量,以廢氣濃度20 mg/m3、氣量7 m3/h計(jì)算,該吸-脫附-催化一體化技術(shù)一個(gè)循環(huán)可以連續(xù)吸附30 h以上,完全可以滿足中小企業(yè)一天用量,且脫附再生時(shí)間1 h,可完全實(shí)現(xiàn)白天吸附,夜晚再生;經(jīng)10~15次循環(huán)后,即1~2個(gè)星期對(duì)活性炭床層進(jìn)行一次徹底再生,極大方便中小企業(yè)使用,并降低運(yùn)行成本。

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