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    中國(guó)國(guó)際絲路中心大廈結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)

    2020-11-12 03:00:22鄒智兵虞終軍王建峰
    結(jié)構(gòu)工程師 2020年4期
    關(guān)鍵詞:墻肢阻尼器桁架

    鄒智兵 虞終軍 王建峰

    (同濟(jì)大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院(集團(tuán))有限公司,上海200092)

    1 工程概述

    中國(guó)國(guó)際絲路中心大廈位于陜西省西安市西咸新區(qū),塔樓建筑高度為498 m,結(jié)構(gòu)高度為479.7 m,地上100 層,地下4 層,地上建筑面積約27.5萬(wàn)m2。建筑平面為八角形,四個(gè)主立面內(nèi)凹,建筑平面從底部向上逐步收小,底部尺寸約為66 m×66 m,頂部尺寸約為45 m×45 m。建筑效果如圖1所示,首層建筑平面如圖2所示。

    美國(guó)SOM 公司完成本項(xiàng)目的方案設(shè)計(jì)和初步設(shè)計(jì),同濟(jì)大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院(集團(tuán))有限公司完成施工圖設(shè)計(jì)并在方案和初步設(shè)計(jì)階段作為顧問提供咨詢意見,其中結(jié)構(gòu)專業(yè)在初步設(shè)計(jì)階段完成彈性和彈塑性的第二軟件計(jì)算復(fù)核。

    2 設(shè)計(jì)參數(shù)

    工程抗震設(shè)防烈度為8 度,設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.20 g,Ⅱ類場(chǎng)地,場(chǎng)地特征周期為0.40 s,抗震設(shè)防類別為乙類。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期及設(shè)計(jì)使用年限為50 年,結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)(關(guān)鍵構(gòu)件安全等級(jí)一級(jí)),地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)。本項(xiàng)目處于低風(fēng)高烈度區(qū),結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)由地震作用控制。

    圖1 效果圖Fig.1 Rendered picture

    3 結(jié)構(gòu)體系

    塔樓采用型鋼混凝土框架-混凝土核心筒-伸臂桁架組成的混合結(jié)構(gòu)體系,伸臂桁架共4 道,在低區(qū)布置兩道傳統(tǒng)伸臂桁架,分別在36~38 層、58~60 層;在高區(qū)布置兩道阻尼伸臂桁架,分別在78~79 層、98~98M 層。核心筒外樓面由鋼梁和鋼筋桁架混凝土樓板組成,標(biāo)準(zhǔn)層筒外樓板厚120 mm,設(shè)備層及加強(qiáng)層筒外樓板厚200 mm;核心筒內(nèi)樓面采用現(xiàn)澆混凝土梁板體系,核心筒內(nèi)樓板主要厚度為150 mm。塔樓典型結(jié)構(gòu)平面和結(jié)構(gòu)體系示意見圖3、圖4。

    圖3 典型結(jié)構(gòu)平面圖Fig.3 Typical structural plan

    圖4 伸臂桁架平面布置Fig.4 Outrigger plan

    圖5 結(jié)構(gòu)體系組成Fig.5 Structural system formation

    3.1 核心筒

    塔樓核心筒由鋼筋混凝土剪力墻組成,低區(qū)為切角的正方形,中、高區(qū)為正方形。從低區(qū)到中區(qū)采用斜墻轉(zhuǎn)換方式減少剛度突變,如圖6 所示,高區(qū)僅保留核心筒內(nèi)筒。核心筒是重要的抗側(cè)力構(gòu)件,小震工況下,核心筒承擔(dān)了80%以上的基底剪力和50%左右的基底傾覆彎矩。

    圖6 核心筒外墻斜向收進(jìn)Fig.6 The inclined outer core wall

    地下室部分核心筒外墻厚1.7 m,向上逐漸減小為0.6 m;核心筒內(nèi)部腹墻底部厚度為0.6 m 和0.5 m,向上逐漸減小為0.4 m。核心筒混凝土強(qiáng)度等級(jí)主要為C60。核心筒剪力墻按性能設(shè)計(jì)要求布置鋼骨,在加強(qiáng)層伸臂桁架對(duì)應(yīng)位置的部分墻體內(nèi)布置了鋼板。連梁作為重要的耗能構(gòu)件,需要控制其高跨比。本項(xiàng)目的連梁高度主要為800 mm、1 000 mm。

    3.2 外框架

    型鋼混凝土柱及鋼框架梁組成塔樓外框架。型鋼混凝土柱共24 根,8 根布置在4 個(gè)正立面上,其余16根布置在塔樓的4個(gè)角部。每個(gè)角部密排布置4個(gè)框架柱,與相應(yīng)的外框架形成4榀延性框架,為塔樓提供額外的抗側(cè)剛度及抗扭轉(zhuǎn)剛度,并提高大震下抗震性能。8 個(gè)角柱內(nèi)埋十字形鋼骨,框架柱截面從3 350 mm×3 725 mm 向上逐漸收至1 275 mm×1 300 mm,角部中間框架柱內(nèi)埋H 型鋼骨柱,截面從2 250 mm×2 075 mm 向上收至1 200 mm×1 400 mm;樓面內(nèi)凹位置框架柱內(nèi)埋H型鋼骨柱,截面從2 200 mm×1 800 mm向上收至1 200 mm×1 200 mm;框架柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)從C60 逐漸減小為C50,鋼骨材質(zhì)采用Q345GJ。外框梁截面采用H 型截面,材質(zhì)主要采用Q390GJ,部分采用Q420GJ。

    3.3 伸臂桁架

    為了在抗震設(shè)防高烈度區(qū)有效地控制地震反應(yīng),特別是大震下的彈塑性變形及保護(hù)關(guān)鍵構(gòu)件,對(duì)在伸臂桁架體系中設(shè)置黏滯阻尼器進(jìn)行研究[1-3]。采用阻尼伸臂桁架替換傳統(tǒng)伸臂桁架會(huì)損失抗側(cè)剛度,但可以提高整體結(jié)構(gòu)總阻尼,從而降低整體建筑地震響應(yīng),較大改善建筑物整體抗震性能。進(jìn)行了大量研究以確定建筑物內(nèi)阻尼桁架的最佳數(shù)量、位置和配置,最終采用下部?jī)傻纻鹘y(tǒng)伸臂桁架,上部?jī)傻雷枘徼旒艿牟贾眯问?。傳統(tǒng)伸臂桁架立面見圖7,阻尼伸臂桁架立面見圖8。

    圖7 傳統(tǒng)伸臂桁架立面圖Fig.7 Conventional outrigger elevation

    圖8 阻尼伸臂桁架立面圖Fig.8 Damped outrigger elevation

    阻尼伸臂桁架直接與核心筒相連,在外框角柱與伸臂桁架端部之間設(shè)置豎向放置的黏滯阻尼器,將層間變形轉(zhuǎn)換成伸臂桁架端部與外框角柱的豎向變形差,此種布置方式可以放大阻尼器的變形,獲得更好的耗能效果。

    黏滯阻尼器的關(guān)鍵參數(shù)是速度指數(shù)α和阻尼參數(shù)C。黏滯阻尼器的速度指數(shù)α 越小,地震響應(yīng)減小越多,耗能越顯著。罕遇地震和多遇地震下,速度指數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響不同,多遇地震下結(jié)構(gòu)響應(yīng)對(duì)速度指數(shù)的變化更為敏感。對(duì)多遇地震下結(jié)構(gòu)耗能有要求時(shí),不宜選擇太大的速度指數(shù),本工程黏滯阻尼器的阻尼速度指數(shù)α 為0.3。阻尼系數(shù)增大,基底剪力、頂點(diǎn)位移和頂部加速度減小,阻尼力及阻尼器耗能增大。綜合考慮耗能需要和經(jīng)濟(jì)性,對(duì)多種參數(shù)進(jìn)行計(jì)算比較,阻尼參數(shù)C取5 500 kN·(s/m)0.3。

    4 超限情況及抗震性能目標(biāo)

    4.1 超限情況

    主樓結(jié)構(gòu)高度超過規(guī)范關(guān)于8 度烈度地區(qū)“型鋼混凝土框架-鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)”最大適用高度150 m的限值,結(jié)構(gòu)高度超限[4]。在平面及豎向不規(guī)則方面的指標(biāo)有:由于抗側(cè)剛度需要設(shè)置了伸臂桁架,形成加強(qiáng)層;按照建筑立面及平面功能要求,塔樓外框柱從外向內(nèi)呈一定角度傾斜,局部樓層存在穿層柱、樓板開大洞等情況。

    4.2 性能化設(shè)計(jì)目標(biāo)

    多遇地震及風(fēng)荷載工況層間位移角限值為1/500,罕遇地震工況層間位移角限值為1/100。中震不屈服荷載組合下,按材料彈性模量換算,考慮內(nèi)埋鋼骨或鋼板作用后的全截面墻肢名義拉應(yīng)力限值按表1執(zhí)行。

    表1 墻肢名義拉應(yīng)力限值Table 1 Core wall tensile stress limit

    結(jié)構(gòu)構(gòu)件分類以及其抗震性能目標(biāo)細(xì)化如表2 所示。(黏滯阻尼器也屬于耗能構(gòu)件,在小震下已進(jìn)入耗能狀態(tài),故未在表中列出)

    表2 結(jié)構(gòu)構(gòu)件分類及抗震性能目標(biāo)Table 2 Structural member categories and performance target

    5 結(jié)構(gòu)抗震分析

    5.1 小震彈性分析

    5.1.1 自振周期

    小震彈性分析采用ETABS 及盈建科軟件進(jìn)行,主要分析結(jié)果見表3-表6。前三階整體振型見圖9,前50階累計(jì)振型質(zhì)量參與系數(shù)大于90%,第一階扭轉(zhuǎn)與平動(dòng)周期比0.50<0.85,滿足規(guī)范要求。

    5.1.2 層間位移角

    為準(zhǔn)確反映黏滯阻尼器的非線性特征,采用時(shí)程分析方法分析阻尼器對(duì)整體結(jié)構(gòu)側(cè)向變形的影響。本工程小震時(shí)程分析選用類似場(chǎng)地及接近結(jié)構(gòu)自振周期的5組天然波及2組人工波,每條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力均不小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的65%,并不大于135%;7 條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的85%,滿足規(guī)范要求。地震工況及風(fēng)荷載工況層間位移角均滿足規(guī)范要求(表4),且地震工況為控制工況。

    5.1.3 剪重比

    根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50011—2010)(2016 年版)[6],8 度烈度地區(qū)第一周期大于5 s 的結(jié)構(gòu),最小樓層剪力應(yīng)不小于該層以上累積質(zhì)量的2.4%。根據(jù)《建筑消能減震技術(shù)規(guī)程》(JGJ 297—2013)[7]規(guī)定,對(duì)于采用消能減震措施的體系,驗(yàn)算剪重比時(shí)可將剪力放大1.2倍,因此將規(guī)范限值降到2.0%。根據(jù)本項(xiàng)目阻尼器的實(shí)際布置情況,經(jīng)超限審查專家建議和認(rèn)可,本項(xiàng)目實(shí)際分析設(shè)計(jì)中采用1.15系數(shù),即將規(guī)范限值降到2.087%。整體模型剪重比計(jì)算結(jié)果(表5)均大于0.8倍規(guī)范限值(1.67%),但不大于1.0倍規(guī)范限值,設(shè)計(jì)時(shí)需對(duì)地震力進(jìn)行放大以滿足規(guī)范要求,同時(shí)構(gòu)件承載力驗(yàn)算采用反應(yīng)譜法與時(shí)程工況平均值包絡(luò)結(jié)果。

    5.1.4 傾覆彎矩分配

    沿塔樓高度的多遇地震彎距分配如圖10、圖11 所示。由X 方向地震荷載引起的底部彎距46.7%由框架承擔(dān),Y 方向46.5%由框架承擔(dān),結(jié)構(gòu)體系為框架-核心筒抗側(cè)力體系。

    圖9 前三階自振振型Fig.9 The first three mode shape

    表3 前六階自振周期Table 3 The first six periods

    表4 層間位移角Table 4 Inter-story drift

    表5 地震作用剪重比Table 5 Seismic shear weight ratio

    圖10 X向地震工況傾覆彎矩(×106 kN·m)Fig.10 Seismic overturning moment distribution-X direction(×106 kN·m)

    圖11 Y向地震工況傾覆彎矩(×106 kN·m)Fig.11 Seismic overturning moment distribution-Y direction(×106 kN·m)

    5.1.5 剛重比

    考慮質(zhì)量沿高度分布影響后,整體結(jié)構(gòu)剛重比如表6 所示。塔樓在X 和Y 方向均滿足整體穩(wěn)定性要求,兩個(gè)方向均需要考慮重力二階效應(yīng),即P-Δ效應(yīng)。

    表6 結(jié)構(gòu)剛重比Table 6 Stiffness weight ratio

    5.2 中震等效彈性分析

    5.2.1 核心筒墻肢

    按超限評(píng)審意見,構(gòu)件強(qiáng)度驗(yàn)算采用時(shí)程與多條反應(yīng)譜平均值的包絡(luò)結(jié)果進(jìn)行設(shè)計(jì)。傳統(tǒng)伸臂桁架剛度較大,可以有效減少側(cè)向荷載作用下核心筒墻肢拉應(yīng)力。塔樓底部墻肢配置5%含鋼率的鋼骨后,墻肢拉應(yīng)力可以滿足性能目標(biāo)要求。另外,由于阻尼伸臂桁架抗側(cè)剛度比傳統(tǒng)伸臂桁架剛度小,第二道傳統(tǒng)伸臂桁架以上部分核心筒外墻出現(xiàn)較大拉應(yīng)力(>ftk),在墻體內(nèi)對(duì)應(yīng)布置型鋼后可以滿足性能目標(biāo)要求。

    第一道阻尼伸臂桁架以上的核心筒外筒收進(jìn)后,內(nèi)筒位置保持不變,相應(yīng)內(nèi)筒的墻肢拉應(yīng)力有所增大(<ftk),墻肢截面可以滿足中震性能目標(biāo)。彈性時(shí)程計(jì)算結(jié)果中,與阻尼伸臂桁架連接的墻肢也存在拉應(yīng)力(<ftk),墻肢截面可以滿足性能目標(biāo)要求。

    根據(jù)分析結(jié)果在部分墻肢內(nèi)設(shè)置鋼骨。

    5.2.2 外框柱

    中震彈性驗(yàn)算,外框角柱(共八顆)在第二道伸臂桁架以下基本為反應(yīng)譜組合控制,在第二道伸臂桁架以上基本為時(shí)程分析組合控制。外框角柱含鋼率為4.0%~6.0%,縱筋配筋率取1.4%,PMM利用率最大為0.81,軸壓比為0.69,正截面承載力滿足中震彈性性能目標(biāo)。角部中間柱(共8顆)含鋼率為5.5%~6.2%,縱筋配筋率為1.0%~1.2%,PMM 利用率最大為0.88,軸壓比為0.78,正截面承載力滿足中震彈性性能目標(biāo)。

    中間框架柱(共8 顆)含鋼率為5.9%~6.2%,縱筋配筋率為1.0%~1.2%,PMM 利用率最大為0.88,軸壓比為0.65,正截面承載力滿足中震不屈服性能目標(biāo)。

    5.2.3 伸臂桁架

    伸臂桁架構(gòu)件主要承受軸力,在中震不屈服工況下,斜桿壓彎驗(yàn)算PMM 利用率為0.67,滿足中震不屈服性能目標(biāo)。

    5.3 大震彈塑性分析

    大震彈塑性分別采用PERFORM-3D 及ABAQUS 軟件進(jìn)行分析,彈塑性分析結(jié)構(gòu)初始阻尼比按5%施加,先分10 個(gè)加載步施加重力荷載(1.0DL+1.0SDL+0.5LL)模擬自重加載過程,然后施加地面地震加速度時(shí)程,地震波按主方向1.0+次方向0.85+豎向0.65 的方式施加。根據(jù)罕遇地震動(dòng)力彈塑性分析,主體結(jié)構(gòu)抗震性能綜合評(píng)價(jià)如下:

    (1)在7 條地震波作用下結(jié)構(gòu)X 向及Y 向最大層間位移角平均值分別為1/108 及1/115,滿足規(guī)范1/100的限值要求。

    (2)核心筒墻體混凝土塑性損傷水平較低,墻體損傷主要集中于剛性伸臂加強(qiáng)層、核心筒收進(jìn)樓層位置及底部樓層。在剛性伸臂加強(qiáng)層,在伸臂桁架與核心筒連接處,存在應(yīng)力集中;在核心筒收進(jìn)位置,墻體損傷主要集中于連接內(nèi)外筒的腹墻。部分錯(cuò)洞墻體混凝土損傷較嚴(yán)重;在底部區(qū)域存在的錯(cuò)洞剪力墻損傷較大,連接內(nèi)外筒的腹墻損傷也較大,設(shè)計(jì)中需做相應(yīng)加強(qiáng)。

    (3)大震下大部分連梁進(jìn)入塑性,混凝土受壓損傷較高的連梁采取箍筋加密,加設(shè)斜筋等措施,保證連梁在塑性鉸充分形成后的良好延性和耗能能力。

    (4)型鋼混凝土柱處于不屈服狀態(tài),塑性發(fā)展程度較低,極個(gè)別頂部框架柱有達(dá)到IO 的塑性轉(zhuǎn)角,框架柱能滿足性能目標(biāo)要求。

    (5)中上部區(qū)域外框梁進(jìn)入屈服耗能階段,部分進(jìn)入屈服的框架梁塑性鉸達(dá)到IO,個(gè)別進(jìn)入LS,罕遇地震作用下外框梁滿足性能目標(biāo)要求。

    (6)底部?jī)蓚€(gè)區(qū)域剛性伸臂在罕遇地震作用下會(huì)進(jìn)入屈服,上部?jī)蓚€(gè)區(qū)域阻尼伸臂桁架保持彈性。

    (7)罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)耗能占地震總能量的28%~34%,黏滯阻尼器耗能占總能量的4%~7%,黏滯阻尼器約能為結(jié)構(gòu)提供0.5%的附加阻尼比。

    6 針對(duì)關(guān)鍵部位的加強(qiáng)措施

    6.1 斜墻轉(zhuǎn)換部位

    本工程核心筒采用斜墻收進(jìn)方式,受力直接,且增加了建筑有效使用面積。斜墻轉(zhuǎn)換部位由于剛度變化,采取如下加強(qiáng)措施:

    (1)斜墻對(duì)豎向荷載較為敏感,地震組合中考慮豎向地震作用。

    (2)斜墻收進(jìn)部分相關(guān)墻體性能目標(biāo)提高至中震彈性,大震抗剪不屈服。

    圖12 核心筒混凝土受壓損傷分布圖Fig.12 Core wall compression damage distribution

    (3)斜墻轉(zhuǎn)換區(qū)增大樓板板厚及配筋率,提高樓板剛度及承載力。

    6.2 根據(jù)彈塑性計(jì)算部分增加鋼板剪力墻

    彈塑性分析結(jié)果表明內(nèi)筒及腹板墻在傳統(tǒng)伸臂桁架相關(guān)樓層附近(L36-L38、L58-L60),第一道阻尼伸臂桁架樓層附近(L78-L81,包含核心筒收進(jìn))采用鋼板剪力墻加強(qiáng)后可以滿足截面受剪承載力性能目標(biāo)要求,各區(qū)域核心筒鋼板剪力墻布置見圖13。

    7 結(jié) 論

    本工程位于地震高烈度地區(qū),經(jīng)過詳細(xì)分析,得出以下結(jié)論:

    (1)采用傳統(tǒng)伸臂與阻尼伸臂相結(jié)合的布置形式,小震工況下阻尼器可提供較大附加阻尼比,減小地震工況響應(yīng),整體指標(biāo)均滿足規(guī)范要求。

    (2)沿高度分布不同,反應(yīng)譜與時(shí)程分析工況均有可能為抗側(cè)構(gòu)件設(shè)計(jì)控制工況,需按包絡(luò)內(nèi)力進(jìn)行相關(guān)設(shè)計(jì)。

    圖13 核心筒局部鋼板剪力墻布置Fig.13 Shear plate added in core walls

    (3)中震等效彈性分析顯示,核心筒墻體收進(jìn)位置及傳統(tǒng)伸臂層附近的墻體存在拉應(yīng)力較大情況,配置型鋼后滿足性能目標(biāo)要求。

    (4)大震彈塑性分析顯示,墻體損傷主要集中于底部樓層、剛性伸臂加強(qiáng)層、核心筒收進(jìn)位置及部分錯(cuò)洞墻體位置,設(shè)計(jì)過程中予以專門加強(qiáng)。

    (5)阻尼伸臂區(qū)段上下樓層抗側(cè)剛度變化很小,豎向構(gòu)件受力平緩過渡;中震及大震工況阻尼伸臂可進(jìn)一步耗能,改善整體結(jié)構(gòu)受力并保護(hù)關(guān)鍵構(gòu)件,滿足性能目標(biāo)要求。

    本工程結(jié)構(gòu)方案得到超限審查專家組認(rèn)可,并于2019年8月通過全國(guó)抗震超限審查。

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