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    LNG 罐式集裝箱強(qiáng)度及特征值屈曲分析

    2020-11-05 05:06:32常佩琛謝禹鈞
    關(guān)鍵詞:罐箱堆碼屈曲

    常佩琛,謝禹鈞

    (遼寧石油化工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,遼寧撫順113001)

    近年來(lái)國(guó)內(nèi)液化天然氣(LNG)需求增大,LNG罐式集裝箱(簡(jiǎn)稱罐箱)作為一種新的物流方式可以實(shí)現(xiàn)公路汽運(yùn)、鐵路運(yùn)輸和水上船運(yùn)的多式聯(lián)合運(yùn)輸。多式聯(lián)運(yùn)周轉(zhuǎn)方式快,運(yùn)輸靈活、便利,不僅可以提高運(yùn)輸效率,還可降低物流成本,助力中小批量LNG 進(jìn)口,具有較多的優(yōu)勢(shì)[1-2]。罐箱運(yùn)輸模式越來(lái)越受到重視,發(fā)展速度較快[3-4]。LNG 為低溫液化的易燃?xì)怏w,《國(guó)際海運(yùn)危險(xiǎn)貨物規(guī)則》將其化歸為2.1 類危險(xiǎn)品[3-5],一旦發(fā)生泄漏,則會(huì)導(dǎo)致事故的發(fā)生,造成的危害巨大,給該類設(shè)備的設(shè)計(jì)提出了更高的要求。

    罐箱屬于移動(dòng)式壓力容器,設(shè)計(jì)制造除需要滿足壓力容器相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范外,還應(yīng)與《集裝箱檢驗(yàn)規(guī)范(2016)》等標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范要求相符合[6-7]。多式聯(lián)運(yùn)涉及的工況復(fù)雜,為保證罐箱在多種工況下的安全穩(wěn)定,除了需要考慮在運(yùn)輸過(guò)程中的四種慣性工況外,還應(yīng)考慮集裝箱堆放[8]和其他試驗(yàn)工況對(duì)罐箱的影響。堆碼試驗(yàn)工況通過(guò)試驗(yàn)檢驗(yàn)樣箱框架的強(qiáng)度和穩(wěn)定性,其試驗(yàn)周期較長(zhǎng)。此外,集裝箱檢驗(yàn)規(guī)范僅給出了強(qiáng)度評(píng)定標(biāo)準(zhǔn),沒(méi)有規(guī)定具體的穩(wěn)定性計(jì)算方法。

    本文以12 m 的LNG 罐式集裝箱為研究對(duì)象,采用有限元分析軟件進(jìn)行堆碼試驗(yàn)工況下的有限元模擬,全面考察了其變形、強(qiáng)度分布和強(qiáng)度儲(chǔ)備分布;應(yīng)用特征值法進(jìn)行屈曲分析,全面考察了LNG 罐式集裝箱失穩(wěn)變形特點(diǎn)和失穩(wěn)臨界載荷;分析了可能的安全隱患部位。以本文分析為基礎(chǔ)的新罐箱已投放市場(chǎng),產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定。

    1 有限元模型的建立

    1.1 LNG 罐式集裝箱結(jié)構(gòu)模型

    本文所研究的罐箱主要由罐體(罐體分為內(nèi)容器和外容器)、結(jié)構(gòu)框架及其附件等構(gòu)成。內(nèi)容器依靠固定端和活動(dòng)端支撐連接,外容器通過(guò)焊接固定在結(jié)構(gòu)框架上。8 個(gè)角件分別焊接在框架的8 個(gè)角上。罐箱附件主要由操作箱、氣液相工藝管線及安全附件組成。罐體內(nèi)容器材料為S30408,外容器材料為Q345R,框架結(jié)構(gòu)采用Q345E 無(wú)縫方管;內(nèi)筒體屈服強(qiáng)度為220.0 MPa,框架和外筒體屈服強(qiáng)度為345.0 MPa;彈性模量取2.0×105MPa,泊松比為0.3,密度為7 850 kg/m3。

    罐箱模型采用三維實(shí)體自底向上方式建模,忽略對(duì)分析計(jì)算影響較小的部件及罐箱工藝結(jié)構(gòu)部分,對(duì)罐箱實(shí)際結(jié)構(gòu)做適當(dāng)簡(jiǎn)化。但是,為了更好地模擬框架承載部分的真實(shí)承載情況,對(duì)框架、罐體與框架連接區(qū)域嚴(yán)格按實(shí)際結(jié)構(gòu)建模。網(wǎng)格劃分采用SOLID185 實(shí)體單元,部分復(fù)雜結(jié)構(gòu)采用四面體單元。

    1.2 堆碼載荷工況

    根據(jù)《集裝箱檢驗(yàn)規(guī)范(2016)》及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)[9-11],樣箱堆碼過(guò)程如下:將罐箱水平放置在4 個(gè)墊塊上,墊塊與底角件尺寸相同并對(duì)齊接觸,樣箱框架上的外載荷F 通過(guò)與頂角件尺寸相同的墊塊偏心(橫向和縱向偏心距離分別為25.4 mm、38.0 mm)加載在4 個(gè)頂角件上;容器內(nèi)充滿水(質(zhì)量為W),其中作用在框架上的外載荷F 是按堆碼總質(zhì)量在1.8 倍重力加速度(g)下產(chǎn)生的力計(jì)算的,同時(shí)該工況需考慮罐箱空載時(shí)的自重Tg,其中T 為罐箱空載質(zhì)量。加載方式如圖1 所示。

    圖1 堆碼工況載荷

    本文中堆碼總質(zhì)量以140 000 kg(相當(dāng)于在樣箱上堆碼4 層集裝箱,即5 層集裝箱堆碼)為例進(jìn)行計(jì)算,折算到4 個(gè)罐箱頂角件上的作用力見(jiàn)表1。表中,A 為一個(gè)頂角件墊塊的上表面面積。重力加速度g 取9.81 m/s2。

    表1 罐箱框架上的外載荷

    1.3 邊界條件及載荷

    面力邊界條件。根據(jù)堆碼載荷工況,在罐箱的4 個(gè)頂角件上放置的偏心墊塊上表面施加21.4 MPa的載荷。罐箱充裝水所受的重力以面力的形式作用于內(nèi)容器的內(nèi)表面,以梯度載荷方式施加,即在罐箱內(nèi)容器頂部載荷為0,載荷隨深度的增加而增大,在罐底處最大。

    位移邊界條件。在底角件底面施加位移約束,即4 個(gè)底角件位移約束分別為:Ux=Uy=Uz=0;Ux=Uz=0;Ux=0;Ux=0。其中,x 表示罐箱 高度方向,y 表示長(zhǎng)度方向,z 表示寬度方向。

    罐箱自重按體積力處理。罐箱的幾何模型和有限元模型如圖2 所示。

    圖2 罐箱的幾何模型和有限元模型

    2 堆碼工況強(qiáng)度研究及討論

    罐箱的Von Mises 應(yīng)力分布云圖如圖3 所示。分析圖3 發(fā)現(xiàn),在堆碼工況下,內(nèi)容器和外容器應(yīng)力強(qiáng)度均不高,均在強(qiáng)度評(píng)定要求范圍內(nèi)[7,12]。

    圖3 罐箱的Von Mises 應(yīng)力分布云圖

    內(nèi)容器頂部及中部Von Mises 應(yīng)力計(jì)算值沿縱向軸線方向的變化規(guī)律如圖4 所示。由圖4 可以看出,罐箱高應(yīng)力區(qū)位于罐箱兩側(cè)的框架及罐體與框架連接部位。

    圖4 內(nèi)容器Von Mises應(yīng)力沿縱向軸線方向的變化規(guī)律

    根據(jù)《集裝箱檢驗(yàn)規(guī)范(2016)》給出的堆碼工況下角柱的強(qiáng)度判據(jù),將危險(xiǎn)截面處(見(jiàn)圖5)提取的Von Mises 應(yīng)力均值列于表2 中。表2 中,Re為材料的屈服強(qiáng)度,本文取345 MPa。

    圖5 基于《集裝箱檢驗(yàn)規(guī)范(2016)》的危險(xiǎn)區(qū)域

    表2 危險(xiǎn)區(qū)域Von Mises 應(yīng)力均值(計(jì)算值)及強(qiáng)度判定結(jié)果

    由表2 可以看出,堆碼工況下框架結(jié)構(gòu)滿足強(qiáng)度要求。但是,兩側(cè)支柱強(qiáng)度儲(chǔ)備富裕不多,個(gè)別節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力強(qiáng)度計(jì)算值超過(guò)屈服強(qiáng)度,設(shè)計(jì)該類結(jié)構(gòu)時(shí)應(yīng)注意兩側(cè)主立柱壁厚及相連的上下斜置立柱短節(jié),需要強(qiáng)化校核工作。另外,最大應(yīng)力出現(xiàn)在外側(cè)框架立柱與外筒加強(qiáng)板焊接的結(jié)構(gòu)不連續(xù)處,應(yīng)力為1 350.57 MPa,此區(qū)域由于框架約束罐體變形造成局部高應(yīng)力區(qū),出于保守考慮應(yīng)增加外筒加強(qiáng)板壁厚,并增加過(guò)渡緩沖區(qū)域以分散高應(yīng)力作用。同時(shí),該處的峰值應(yīng)力為典型的二次應(yīng)力,危及整體安全的可能性低。

    圖6 罐箱整體結(jié)構(gòu)的位移場(chǎng)及框架變形趨勢(shì)

    罐箱整體結(jié)構(gòu)的位移場(chǎng)及框架變形趨勢(shì)如圖6 所示。由圖6 可以看出,符合當(dāng)前約束下的變形預(yù)期;罐箱最大位移出現(xiàn)在內(nèi)容器長(zhǎng)度方向1/2處上部位置,為4.8 mm,內(nèi)、外容器中部變形大于兩側(cè)。

    內(nèi)容器頂部及底部位移沿縱向軸線方向的變化規(guī)律如圖7 所示。由圖7 可以看出,罐箱框架上部結(jié)構(gòu)變形明顯大于下部,上角件和與其相連的斜置立柱短節(jié)變形較大,相反接近地面支撐的下角件部分變形較小。

    3 特征值屈曲分析

    3.1 特征值屈曲分析原理

    當(dāng)所關(guān)注的外加載荷達(dá)到某一臨界載荷時(shí),因失去原有的幾何形狀而喪失穩(wěn)定性,發(fā)生結(jié)構(gòu)屈曲。研究結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性問(wèn)題的方法主要有特征值屈曲分析和非線性屈曲分析,特征值屈曲分析屬于線性屈曲分析,以小位移小變形的線彈性理論為基礎(chǔ)[13]。

    圖7 內(nèi)容器頂部及底部位移沿縱向軸線方向的變化規(guī)律

    特征值及對(duì)應(yīng)的臨界載荷可通過(guò)式(1)和式(2)得出[14-15]。

    式中,[Ke]為結(jié)構(gòu)的彈性剛度矩陣;[Kσ]為應(yīng)力剛度矩陣;λ 為特征值或屈曲載荷因子(臨界載荷系數(shù));{u}為特征值對(duì)應(yīng)的特征向量。

    式中,[Pcr]為臨界載荷;[P]為外加載荷。

    由于特征值法無(wú)法考慮真實(shí)結(jié)構(gòu)存在的缺陷和非線性問(wèn)題,實(shí)際的臨界載荷往往達(dá)不到線性特征值屈曲給出的載荷[16],因此通常認(rèn)為是結(jié)構(gòu)實(shí)際臨界載荷的上限值,并且該方法也具有一定的適用范圍[13]。

    3.2 計(jì)算手段

    由式(2)可知,施加的外載荷與程序給出的特征值乘積為臨界載荷,當(dāng)外載荷為單位載荷時(shí),程序給出的特征值即為臨界載荷;當(dāng)外載荷為非單位載荷時(shí),需乘以特征值后才可得臨界載荷,因此可將特征值視為載荷放大倍數(shù)。

    堆碼工況下罐箱同時(shí)受到多種載荷作用,即受罐箱自重(Tg)、罐內(nèi)水的重力(Wg)和作用在框架角件上的載荷(F/4A)的作用。其中,作用在框架角件上載荷是集裝箱堆碼產(chǎn)生的載荷,也是引起結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的潛在風(fēng)險(xiǎn)載荷。因此,在罐箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中,必須進(jìn)行穩(wěn)定性校核。按照結(jié)構(gòu)失穩(wěn)有限元分析中載荷屬性劃分,將以上三種載荷分為恒定載荷和活動(dòng)載荷(見(jiàn)表3)。為防止程序計(jì)算時(shí)按比例地同時(shí)改變所有加載的載荷,采用多次迭代計(jì)算使特征值歸一的方法限制恒定載荷變化,放開(kāi)活動(dòng)載荷。每次計(jì)算時(shí)用上一次得出的特征值放大活動(dòng)載荷系數(shù),直到特征值接近于1 時(shí),所施加的載荷即為臨界載荷,該臨界載荷即為堆碼工況下框架失穩(wěn)時(shí)承受的最大載荷。

    表3 罐箱載荷屬性

    3.3 罐箱框架特征值屈曲分析結(jié)果

    在堆碼工況求解產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力基礎(chǔ)上,采用Block Lanczos 方法對(duì)罐箱進(jìn)行屈曲分析。各載荷迭代系數(shù)及特征值見(jiàn)表4。

    表4 各載荷迭代系數(shù)及特征值

    以本文中的罐箱模型為基礎(chǔ),經(jīng)4 次迭代后得到的臨界載荷為315.54 MPa,而實(shí)際堆碼載荷遠(yuǎn)低于臨界值,這初步說(shuō)明該框架結(jié)構(gòu)在穩(wěn)定性上具有較大儲(chǔ)備空間。罐箱屈曲時(shí)的結(jié)構(gòu)變形即屈曲分析結(jié)果如圖8 所示。由圖8 可以看出,屈曲發(fā)生在外側(cè)框架上端的斜置短節(jié)處,屬于局部失穩(wěn),該處為框架結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié),必要時(shí)可通過(guò)調(diào)整該處結(jié)構(gòu)提高穩(wěn)定性。因此,對(duì)該結(jié)構(gòu)的剛度補(bǔ)強(qiáng),應(yīng)首先選擇增加外側(cè)框架上端斜置短節(jié)的剛度,可采取在短節(jié)內(nèi)增加內(nèi)筋板來(lái)增加穩(wěn)定性。

    圖8 屈曲分析結(jié)果

    4 結(jié) 論

    (1)通過(guò)堆碼工況下的載荷和邊界條件,使用有限元法可給出罐箱在堆碼試驗(yàn)工況下整體結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和位移場(chǎng),給出該類結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度分布和強(qiáng)度儲(chǔ)備分布,明確強(qiáng)度薄弱的部位及在設(shè)計(jì)中應(yīng)該注意的補(bǔ)強(qiáng)部位。

    (2)采用特征值屈曲計(jì)算方法分析了罐箱框架的屈曲問(wèn)題,給出了當(dāng)前結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)臨界載荷,明確了該類結(jié)構(gòu)失穩(wěn)變形的敏感部位及剛度補(bǔ)強(qiáng)的首選方向。另外,有限元分析結(jié)果表明,罐箱結(jié)構(gòu)的框架具有較高的穩(wěn)定性,強(qiáng)度問(wèn)題是該類罐箱框架設(shè)計(jì)的主要問(wèn)題。

    (3)本文給出了該類深冷罐箱有限元結(jié)構(gòu)分析完整的計(jì)算方法,對(duì)罐箱設(shè)計(jì)具有一定的參考意義。

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