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    基于測井的煤及煤層頂?shù)装辶W(xué)性質(zhì)分異預(yù)測研究

    2020-10-22 12:11:36鄭啟明寧淑媛石松林張建鋒
    煤炭工程 2020年10期
    關(guān)鍵詞:泊松比泥巖測井

    黃 波,鄭啟明,寧淑媛,石松林,張建鋒

    (1.河南工程學(xué)院 資源與環(huán)境學(xué)院,河南 鄭州 451191;2.河南理工大學(xué) 資源環(huán)境學(xué)院,河南 焦作 454003)

    在煤層氣開發(fā)領(lǐng)域,為了評價煤層及頂?shù)装鍘r石力學(xué)性質(zhì)分異對壓裂目標(biāo)煤層裂縫延伸、擴(kuò)展的影響,首先要解決的問題就是準(zhǔn)確、系統(tǒng)地獲取煤層及頂?shù)装鍘r石力學(xué)參數(shù)[1-6]。通常獲取煤層及頂?shù)装鍘r石力學(xué)參數(shù)的主要方法有4種,一是實(shí)驗(yàn)室內(nèi)直接測試樣品的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、靜彈性模量、靜泊松比等力學(xué)參數(shù);二是利用水力壓裂過程中的實(shí)踐數(shù)據(jù)來計(jì)算力學(xué)參數(shù)等[7-10];三是基于經(jīng)典彈性波動理論公式,采用超聲波數(shù)據(jù)計(jì)算巖層動彈性模量、動泊松比數(shù)值,通過擬合動、靜參數(shù)之間的關(guān)系,求取地層狀態(tài)下的力學(xué)參數(shù);四是依據(jù)常規(guī)聲波測井、電阻率、自然伽瑪測井響應(yīng)數(shù)據(jù)及其對應(yīng)的成像測井巖石力學(xué)參數(shù),擬合巖石力學(xué)參數(shù)與單一或多測井響應(yīng)數(shù)值的關(guān)系,估算巖石力學(xué)參數(shù)[11,12]。然而,實(shí)驗(yàn)室測試煤巖樣品力學(xué)參數(shù)雖然精度高、手段直接,但受巖層非均質(zhì)性的影響,測試樣品很難代表全面,測試數(shù)據(jù)較為離散,難以反映層域和區(qū)域上巖石力學(xué)性質(zhì)變化規(guī)律,且耗費(fèi)較大[3]。采用水力壓裂數(shù)據(jù)計(jì)算力學(xué)參數(shù),一般數(shù)據(jù)難以采集。采用超聲波測試巖石的動彈性模量和動泊松比具有經(jīng)濟(jì)、高效的優(yōu)勢。目前,許多學(xué)者基于實(shí)驗(yàn)測試的巖石超聲波數(shù)據(jù)計(jì)算動彈性模量、動泊松比,通過動靜彈性模量、動靜泊松比之間的擬合關(guān)系,構(gòu)建數(shù)學(xué)模型,進(jìn)行動靜彈性參數(shù)之間的轉(zhuǎn)換計(jì)算[13-16];通過巖石抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度參數(shù)與實(shí)驗(yàn)用超聲波數(shù)據(jù)的擬合關(guān)系,預(yù)測煤、巖石的強(qiáng)度參數(shù)[1,13,17-19]。由于實(shí)驗(yàn)超聲波與測井聲波頻率差異而導(dǎo)致的頻散作用,基于實(shí)驗(yàn)測試數(shù)據(jù)的數(shù)學(xué)模型最終使用測井資料做預(yù)測,而未與鉆井測井響應(yīng)進(jìn)行直接聯(lián)系,因此預(yù)測結(jié)果往往存在較大的誤差[3]。受成像測井獲取力學(xué)參數(shù)誤差的影響,常規(guī)測井與成像測井獲取力學(xué)參數(shù)擬合程度往往較低,預(yù)測精度不高。而通過巖芯樣品歸位和測井響應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)化后,采用鉆孔聲波、電阻率、自然伽瑪?shù)瘸R?guī)測井?dāng)?shù)據(jù)預(yù)測煤巖力學(xué)參數(shù),能更好的反映地下巖層原位狀態(tài)下的力學(xué)性質(zhì)。

    1 實(shí)驗(yàn)與數(shù)據(jù)

    1.1 煤、巖力學(xué)參數(shù)測試

    巖石樣品取自山西西山古交煤層氣區(qū)塊內(nèi)GS1、GS2、GS3、GS7、GS8-2、GS9、GS10、GS11、GS13、GS14、GS15、GS16、GS17水文地質(zhì)補(bǔ)充勘探鉆孔,鉆孔均勻分布于區(qū)塊內(nèi)各煤礦。取樣埋深介于8.15~871m之間的煤層直接頂?shù)装濉W韵露?,采?50件巖石樣品和1件煤樣,依據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 23561—2009《煤與巖石物理力學(xué)性質(zhì)測定方法》制備巖樣,將巖芯加工成?50mm×100mm的圓柱體試件,磨平柱狀試件兩端至平行度誤差不超過0.1mm。采用WAW-1000型微機(jī)控制電液伺服萬能試驗(yàn)機(jī)對樣品進(jìn)行了靜態(tài)力學(xué)參數(shù)的測試。

    測試的山西西山古交區(qū)煤層頂?shù)装鍘r石類型主要有泥巖、鋁質(zhì)泥巖、砂質(zhì)泥巖、粗砂巖、中砂巖、細(xì)砂巖、粉砂巖、石灰?guī)r、角礫狀灰?guī)r、泥灰?guī)r等。測試了150個煤、巖樣品試件的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、視密度、含水率,對其中44個樣品配套測試了彈性模量、泊松比參數(shù)。其中,泥巖試件2個,鋁質(zhì)泥巖試件4個,砂質(zhì)泥巖試件3個,粗砂巖試件1個,中砂巖試件5個,細(xì)砂巖試件7個,粉砂巖試件9個,石灰?guī)r試件6個,角礫狀灰?guī)r試件3個,泥灰?guī)r試件3個,煤試件1個,合計(jì)44個。

    1.2 數(shù)據(jù)預(yù)處理

    巖芯取樣深度與測井深度是兩個不同的系統(tǒng),受測量誤差等的影響,鉆孔巖芯取樣深度與測井深度有一定的錯位。本文采用文獻(xiàn)[3]中的方法將鉆井取芯深度歸位至測井深度上。并選取厚度較大,分布穩(wěn)定的巖層作為標(biāo)準(zhǔn)層,測井響應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)化后,使巖芯測試數(shù)據(jù)與測井響應(yīng)數(shù)據(jù)相匹配,提高計(jì)算精度[3]。

    2 巖石力學(xué)性質(zhì)分析

    2.1 煤、巖強(qiáng)度特征

    分析150個樣品抗拉強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度測試結(jié)果可知:石灰?guī)r抗壓強(qiáng)度介于21.40~68.40MPa,平均35.83MPa;泥灰?guī)r介于16.00~20.10MPa,平均18.06MPa;角礫狀灰?guī)r介于3.90~31.10MPa,平均15.21MPa;粗砂巖介于15.20~43.40MPa,平均25.85MPa;中砂巖介于15.40~51.50MPa,平均29.90MPa;細(xì)砂巖介于20.73~74.60MPa,平均40.73MPa;粉砂巖介于15.90~43.50MPa,平均26.61MPa。泥巖抗壓強(qiáng)度介于3.50~37.00MPa,平均23.67MPa;砂質(zhì)泥巖介于8.80~40.50MPa,平均21.86MPa;鋁質(zhì)泥巖介于2.70~41.70MPa,平均20.98MPa??傮w上,受巖性的影響,研究區(qū)煤層頂?shù)装寮?xì)砂巖、石灰?guī)r抗壓、抗拉強(qiáng)度大,中砂巖、粉砂巖、粗砂巖次之,泥巖、砂質(zhì)泥巖、鋁質(zhì)泥巖、泥灰?guī)r和角礫狀灰?guī)r最小,抗拉強(qiáng)度也有類型的規(guī)律。

    測試煤、巖樣品的抗壓強(qiáng)度是抗拉強(qiáng)度的3.2~34倍。由測試結(jié)果可知,抗壓強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度、視密度呈離散的正相關(guān),與含水量和孔隙度呈離散的負(fù)相關(guān),即隨著抗拉強(qiáng)度、視密度的增加而增加,隨著巖石孔隙度和含水的增加而減小。但其相關(guān)性均較差,究其原因,可以歸屬于巖層的非均質(zhì)性。用變異系數(shù)表征各巖性抗壓強(qiáng)度非均質(zhì)性,細(xì)砂巖、石灰?guī)r、中砂巖、粉砂巖、粗砂巖、泥巖、砂質(zhì)泥巖、鋁質(zhì)泥巖、泥灰?guī)r、角礫狀灰?guī)r抗壓強(qiáng)度變異系數(shù)分別為0.33、0.40、0.34、0.31、0.36、0.64、0.40、0.54、0.57、0.09??箟簭?qiáng)度變異系數(shù)反映各巖性巖石力學(xué)性質(zhì)非均質(zhì)性較強(qiáng),說明即使是同一類巖石,受巖石成分、結(jié)構(gòu)、構(gòu)造、原位狀態(tài)變化等影響,抗壓強(qiáng)度差異也較大。而采用地球物理測井預(yù)測巖石力學(xué)參數(shù),既可以較為真實(shí)的反映巖層原位狀態(tài),又可以克服巖層非均質(zhì)性造成的巖石樣品代表性問題[3]。

    2.2 煤、巖變形特征

    選取150個樣品中的44個樣品附加測試了彈性模量、泊松比參數(shù),測試結(jié)果見表2。

    表2 煤、巖石力學(xué)性質(zhì)測試統(tǒng)計(jì)表

    測試結(jié)果表明,泥巖(砂質(zhì)泥巖、鋁質(zhì)泥巖)彈性模量小,泊松比大,抗壓強(qiáng)度小;石灰?guī)r(角粒狀灰?guī)r、泥灰?guī)r彈性)彈性模量大,泊松比小,抗壓強(qiáng)度較大;砂巖彈性特征介于二者之間。而煤層具有彈性模量小,泊松比大,抗壓強(qiáng)度小的特點(diǎn)。

    煤層頂?shù)讕r石力學(xué)參數(shù)分析表明,煤層頂?shù)装鍘r石的彈性模量與抗壓強(qiáng)度正相關(guān),與泊松比負(fù)相關(guān),相關(guān)性較好。反映了巖石壓縮條件下能夠承受最大應(yīng)力值隨著巖石的承載能力的增加而呈線性增加,巖石的承載能力隨著巖層的膨脹變形能力增大而減小。

    3 巖石力學(xué)參數(shù)預(yù)測模型

    3.1 二元回歸分析

    統(tǒng)計(jì)了44個煤、巖樣品的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、彈性模量、泊松比參數(shù)與鉆孔聲波、電阻率、自然測井響應(yīng)值,見表2。巖石力學(xué)參數(shù)與單一測井值擬合關(guān)系表明,巖石力學(xué)參數(shù)與聲波測井值擬合度最高,如圖1所示。研究8號煤層及頂?shù)装鍘r石彈性模量、抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度與鉆孔縱波時差測井值呈負(fù)相關(guān);巖石壓實(shí)致密,承載力越強(qiáng),強(qiáng)度越大,抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度越大,聲波時差越小。泊松比與縱波時差呈正相關(guān),泊松比表征巖石橫向膨脹變形能力,巖石泊松比越大,聲波時差越大,巖石塑性越強(qiáng)[8]。其中,巖石彈性模量與聲波時差測井值二元回歸相關(guān)性最好,抗壓強(qiáng)度次之,泊松比和抗拉強(qiáng)度較差,如圖1所示。煤巖力學(xué)參數(shù)與聲波時差測井值二元回歸模型如下:

    E=95.637e-0.004Δt

    (1)

    Rc=91.2e-0.003Δt

    (2)

    Rm=4.8153e-0.002Δt

    (3)

    μ=0.0958ln(Δt)-0.31

    (4)

    式中,Δt為縱波時差,μs/m;E為彈性模量,GPa;Rc為巖石抗壓強(qiáng)度,MPa;Rm為巖石抗拉強(qiáng)度,MPa;μ為泊松比,無量綱。

    圖1 彈性模量、抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、泊松比與縱波時差二元回歸

    3.2 多元回歸分析

    在煤巖樣品與對應(yīng)測井響應(yīng)值二元回歸的基礎(chǔ)上,采用SPSS軟件,分析巖石力學(xué)參數(shù)與聲波時差Δt、電阻率ρ、自然伽瑪γ及其乘積、平方的相關(guān)系數(shù)矩陣,進(jìn)行巖石力學(xué)參數(shù)多元回歸 ,得到巖石力學(xué)參數(shù)多元回歸模型,見表3。

    巖石力學(xué)參數(shù)多元回歸相關(guān)性系數(shù)均高于二元回歸,且P值較小,顯著性F值小,預(yù)測模型較為可靠。因此,本文將采用表3中煤巖力學(xué)參數(shù)多元回歸模型,層域上可預(yù)測巖石力學(xué)參數(shù)剖面,區(qū)域上分析煤、巖力學(xué)性質(zhì)分布規(guī)律。

    表3 巖石力學(xué)參數(shù)多元回歸分析結(jié)果

    通過表3中公式計(jì)算研究區(qū)X20鉆孔8號煤層及頂?shù)装鍘r石力學(xué)參數(shù),對比結(jié)算結(jié)果和測試結(jié)果,如圖2所示,在對比井X20中計(jì)算的抗壓強(qiáng)度絕對誤差介于-5.27~1.48MPa,相對誤差介于1.60%~13.5%,平均5.95%;計(jì)算的彈性模量絕對誤差介于-3.43~2.87GPa,相對誤差介于3.40%~6.57%,平均5.1%;計(jì)算的抗拉強(qiáng)度絕對誤差介于-0.94~1.30MPa,相對誤差介于9.29%~17.23%,平均8.56%;計(jì)算的泊松比絕對誤差介于-0.071~0.032,相對誤差介于2.87%~14.40%之間,平均3.85%。通過誤差分析,反映通過數(shù)值模型計(jì)算的煤、巖力學(xué)參數(shù)可信度高。因此以聲波時差與巖石力學(xué)參數(shù)的關(guān)系為基礎(chǔ),不僅可獲取單井的連續(xù)巖石力學(xué)參數(shù)剖面,還可以此為基礎(chǔ),分析煤層與頂?shù)装鍘r層力學(xué)性質(zhì)的區(qū)域分布規(guī)律。

    圖2 古交區(qū)塊X20鉆孔8號煤層及頂?shù)装鍘r石力學(xué)計(jì)算值與測試值對比

    4 煤層與頂?shù)装辶W(xué)性質(zhì)分異及應(yīng)用

    4.1 煤層與頂?shù)装辶W(xué)性質(zhì)分異

    煤層氣水力壓裂裂縫的擴(kuò)展和延伸,受壓裂目標(biāo)煤層及圍巖力學(xué)性質(zhì)的影響,尤其是壓裂目標(biāo)煤層與頂?shù)装鍘r石彈性模量、抗壓強(qiáng)度的差異,控制著水力壓裂裂縫在壓裂目標(biāo)煤層中的延伸情況[5,20,21]。

    本文以古交區(qū)塊為研究對象,基于巖石力學(xué)參數(shù)多元回歸預(yù)測模型,利用煤田勘查鉆孔聲波、電阻率、自然伽瑪測井?dāng)?shù)據(jù),計(jì)算8號煤煤層及煤層直接頂?shù)装鍘r層中點(diǎn)巖石力學(xué)參數(shù),計(jì)算煤層與直接頂?shù)装鍘r層中點(diǎn)巖石彈性模量、抗壓強(qiáng)度的比值,并繪制其比值等值線,如圖3所示,8號煤層與直接頂?shù)装鍘r石彈性模量、抗壓強(qiáng)度比值等值線圖表明,古交區(qū)塊中部煤層直接底以細(xì)砂巖、粉砂巖、灰?guī)r為主,直接底巖石的抗壓強(qiáng)度是煤層的5倍以上,彈性模量是煤層的6倍以上,其余區(qū)域均小于5倍,如圖3(a)、圖3(b)所示;古交區(qū)塊大部分區(qū)域直接頂以灰?guī)r為主,其抗壓強(qiáng)度一般是煤層的5倍以上,彈性模量是煤層的6倍以上,如圖3(c)、圖3(d)所示。但在研究區(qū)東、西局部區(qū)域,8號煤層直接頂?shù)装鍘r石與煤層彈性模量、抗壓強(qiáng)度值差異較小,尤其是泥巖和砂質(zhì)泥巖分布區(qū),如圖3(c)、圖3(d)所示。

    4.2 煤層與頂?shù)装辶W(xué)性質(zhì)分異對水力壓裂縫高的控制

    經(jīng)微地震監(jiān)測,古交區(qū)塊監(jiān)測的11個層位中,水力壓裂裂縫均為垂直縫[22]。垂直裂縫的縫高是煤層氣壓裂設(shè)計(jì)時需要考慮的關(guān)鍵因素之一。影響煤層水力壓裂縫高的主要因素為層間最小水平主應(yīng)力差,而煤、巖石彈性模量或者抗壓強(qiáng)度差異又是影響著層間最小水平應(yīng)力差的大小的關(guān)鍵指標(biāo),煤、巖彈性模量或者抗壓強(qiáng)度差異越大,其層間最小主應(yīng)力差越大,水力壓裂裂縫高越容易控制在煤層之中[5,20]。前人研究表明,當(dāng)煤層頂?shù)装鍘r石的抗壓強(qiáng)度是壓裂目標(biāo)煤層的5倍以上時,水力壓裂裂縫容易控制在煤層中[20]。另外,壓裂目標(biāo)煤層與頂?shù)装鍙椥阅A肯嗖钶^大時,煤層頂?shù)装逑拗屏芽p的擴(kuò)展,受層面交界處低應(yīng)力區(qū)的影響,裂縫易沿著層面延伸,裂縫呈 “T”字形態(tài),反之,裂縫容易竄層[5,23,24]。古交區(qū)塊中部8號煤層彈性模量、抗壓強(qiáng)度遠(yuǎn)小于直接頂?shù)装鍘r石,水力壓裂縫容易控制在直接頂?shù)装逯畠?nèi);古交區(qū)塊北部、西部、南部區(qū)域,煤層彈性模量、抗壓強(qiáng)度遠(yuǎn)小于頂板巖石,與底板巖石相近,因此水力壓裂裂縫容易控制在頂板內(nèi),難以控制在底板內(nèi);古交區(qū)塊東南部,煤層與頂?shù)装鍘r石力學(xué)性質(zhì)均相近,水力壓裂裂縫容易延伸至煤層頂?shù)装?,有溝通含水層的可能,造成排水降壓的困難[25]。

    圖3 8號煤與直接頂?shù)装鍘r性及力學(xué)參數(shù)比值分布

    古交區(qū)塊8號煤層煤層氣井壓裂裂縫監(jiān)測結(jié)果見表3[20],對比監(jiān)測結(jié)果顯示,區(qū)內(nèi)水力壓裂均發(fā)育垂直縫[22]。監(jiān)測裂縫高度為4.6~5.3m,古交區(qū)塊8號煤層厚度介于0.5~5.0m之間,一般小于5m,裂縫高度一般大于煤層的厚度,因此監(jiān)測的裂縫均接近甚至穿越煤層的頂?shù)装?,尤其是底板。?jīng)對比,本文分析的結(jié)果與監(jiān)測結(jié)果較為吻合。針對本區(qū)水力壓裂縫容易穿越底板的問題,在壓裂設(shè)計(jì)和施工過程中,要采用限制排量等控縫高技術(shù)。

    表3 古交區(qū)塊8號煤層煤層氣氣井壓裂裂縫監(jiān)測結(jié)果

    5 結(jié) 論

    1)通過實(shí)驗(yàn)測試了古交區(qū)塊8號煤層及頂?shù)装鍘r石的抗壓強(qiáng)度、彈性模量,泊松比、抗拉強(qiáng)度力學(xué)參數(shù)。泥巖、砂質(zhì)泥巖、鋁質(zhì)泥巖具有彈性模量小,泊松比大,抗壓強(qiáng)度小的特點(diǎn);石灰?guī)r、角粒狀灰?guī)r、泥灰?guī)r彈性模量大,泊松比小,抗壓強(qiáng)度較大;砂巖彈性參數(shù)介于二者之間。煤層具有彈性模量小、泊松比大,抗壓強(qiáng)度小的特點(diǎn)。

    2)在測試的煤、巖石樣品深度歸位及聲波時差、電阻率、自然伽瑪測井響應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)化處理的基礎(chǔ)上,統(tǒng)計(jì)分析實(shí)驗(yàn)測試的煤、巖力學(xué)參數(shù)與聲波時差、電阻率、自然伽瑪測井值的關(guān)系,建立了巖石力學(xué)參數(shù)多元回歸預(yù)測模型。彈性模量預(yù)測模型相關(guān)性最高、抗拉強(qiáng)度次之,泊松比最低。

    3)基于本文建立的巖石力學(xué)參數(shù)預(yù)測模型,采用煤田勘探鉆孔測井資料,估算了煤與頂?shù)装鍘r石的彈性模量、抗壓強(qiáng)度,計(jì)算煤與頂?shù)装鍙椥阅A?、抗壓?qiáng)度比值,評價煤層與頂?shù)装辶W(xué)性質(zhì)差異對壓裂目標(biāo)煤層水力壓裂裂縫的控制情況。古交區(qū)塊8號煤層水力壓裂裂縫容易控制在頂板之內(nèi),不易控制在底板之內(nèi),在研究區(qū)東南部,水力壓裂縫容易竄至壓裂目標(biāo)煤層頂?shù)装澹⒌玫搅芽p微地震監(jiān)測結(jié)果的驗(yàn)證。

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