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    水輪發(fā)電機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)工藝方案

    2020-10-21 10:24:51張端潭
    機(jī)電信息 2020年11期

    摘要:振動(dòng)是造成機(jī)械損傷的主要因素,水輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng)幅值是評(píng)價(jià)水輪發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)、制造、安裝質(zhì)量的一項(xiàng)重要指標(biāo)。以雷公口電廠1號(hào)水輪發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡試驗(yàn)為例,采用幅值四圓圖法準(zhǔn)確找到不平衡點(diǎn),通過矢量分解法對(duì)配重進(jìn)行分解,有效解決了現(xiàn)場(chǎng)水輪發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)子配重塊的偏角安裝工藝問題,從而較精準(zhǔn)地消除了機(jī)組由于轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡引起振動(dòng)過大的問題,可供類似工程參考。

    關(guān)鍵詞:幅值四圓圖;轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡試驗(yàn);矢量分解

    0 引言

    建陽(yáng)區(qū)雷公口電廠位于建陽(yáng)區(qū)麻陽(yáng)溪上游黃坑鎮(zhèn)新歷村附近,距建陽(yáng)城區(qū)約53 km。壩址以上集雨面積達(dá)101 km2,是一座以供水為主,結(jié)合防洪、灌溉、發(fā)電等綜合作用的混合式開發(fā)的水電站。水庫(kù)總庫(kù)容為5 231萬m3,具有年調(diào)節(jié)性能。電站裝機(jī)容量2×6.5 MW,發(fā)電機(jī)型號(hào)SF6500-10/2600,設(shè)計(jì)年發(fā)電量3 494萬kWh。

    2018年雷公口電廠對(duì)兩臺(tái)機(jī)組進(jìn)行了增效擴(kuò)容改造。其中,雷公口1號(hào)發(fā)電機(jī)組在現(xiàn)場(chǎng)安裝過程中發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子軸系盤車數(shù)據(jù)異常,經(jīng)過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)盤車數(shù)據(jù)檢查分析,發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)主軸軸系彎曲,將發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子及大軸返廠處理。1號(hào)發(fā)電機(jī)主軸經(jīng)制造廠修正處理及靜平衡試驗(yàn)后重新運(yùn)往電廠安裝。現(xiàn)場(chǎng)安裝完成,首次啟動(dòng)時(shí),發(fā)現(xiàn)機(jī)組在額定轉(zhuǎn)速時(shí),測(cè)得上導(dǎo)軸承處的水平最大振動(dòng)幅值為0.18 mm,不滿足《水輪發(fā)電機(jī)組安裝技術(shù)規(guī)范》(GB/T 8564—2003)的要求(<0.05 mm)。初步推斷該現(xiàn)象由轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡不好所致。

    為此,邀請(qǐng)專業(yè)的團(tuán)隊(duì)使用專業(yè)的設(shè)備對(duì)1號(hào)機(jī)組進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)配重。配重后,機(jī)組在額定轉(zhuǎn)速下,上導(dǎo)軸承支架處的水平振動(dòng)值(X軸為0.03 mm,Y軸為0.025 mm)符合技術(shù)規(guī)范(<0.05 mm)要求,但當(dāng)機(jī)組進(jìn)行過速試驗(yàn)時(shí),上導(dǎo)軸承支架處的水平振動(dòng)值隨轉(zhuǎn)速的上升而呈指數(shù)上升,不滿足規(guī)程規(guī)范的要求。為了保證機(jī)組長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行,我們調(diào)整工藝方案,重新對(duì)轉(zhuǎn)子進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)配重,采用四圓幅值法、矢量分解法對(duì)配重塊方向、重量及安裝工藝進(jìn)行了優(yōu)化計(jì)算調(diào)整。1號(hào)機(jī)組轉(zhuǎn)子經(jīng)配重調(diào)整后,測(cè)得的各轉(zhuǎn)速下的振動(dòng)值得到明顯改善,并能較好地滿足規(guī)范技術(shù)要求。本文主要介紹1號(hào)機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)過程及工藝解決方案,供類似工程參考。

    1 用四圓幅值法測(cè)量數(shù)據(jù)

    雷公口電站1號(hào)機(jī)容量6.5? MW,發(fā)電機(jī)型號(hào)SF6500-10/2600,轉(zhuǎn)子磁極數(shù)10極,如圖1所示,①~⑩為磁極,轉(zhuǎn)子引出線在①磁極與⑩磁極之間,A、D兩點(diǎn)為原配重點(diǎn),配重塊質(zhì)量分別為2 860 g和4 390 g,配重塊安裝位置在磁極間風(fēng)扇葉片處。試重塊質(zhì)量用MP表示,根據(jù)經(jīng)驗(yàn),試重塊一般取發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子重量的萬分之一二,轉(zhuǎn)子重量為21 000 kg,原A點(diǎn)處第一次配重2 860 g作為試重塊正合適,故此次以A點(diǎn)上原有配重塊為加試重塊?,F(xiàn)將A點(diǎn)配重塊取消,將A點(diǎn)配重塊移至B點(diǎn)、C點(diǎn),分別開機(jī)測(cè)得機(jī)組在額定轉(zhuǎn)速下,上導(dǎo)軸承支架處的水平振幅R值,如表1所示(水平振幅值用RO、RA、RB、RC表示)。

    2 確定配重塊方位與重量

    根據(jù)表1水平X軸振幅數(shù)值畫出幅值四圓圖,確定配重塊方位與重量的方法如下:

    (1)使用工具:電子秤、測(cè)震儀、直尺、圓規(guī)、角量器。(2)畫位置圓:如圖1所示,以坐標(biāo)O點(diǎn)為圓心取大于水平X振幅R0值(43 mm)為半徑畫圓(本圖取R=50 mm),按磁極個(gè)數(shù)進(jìn)行十等分,其中①~⑩表示磁極,等分線表示扇葉方位,A、B、C、D為配重點(diǎn),其中D點(diǎn)為第一次配重點(diǎn),配重塊質(zhì)量4 390 g。(3)畫基圓:在位置圓基礎(chǔ)上,以坐標(biāo)O點(diǎn)為圓心取水平X振幅R0值(43 mm)為半徑畫圓,與等分線A、B、C配重方向產(chǎn)生交點(diǎn)OA、OB、OC。(4)畫幅值圓:分別以O(shè)A、OB、OC為圓心,對(duì)應(yīng)表1的X水平振幅值為半徑畫圓,即以RA=30 mm、RB=73 mm、RC=80 mm為半徑畫圓。三圓相交形成小三角區(qū),如圖2所示,三角區(qū)圓心O1所在方位即為配重方位。(5)平衡塊質(zhì)量的計(jì)算和平衡位置的確定:如圖1所示,圖上O1點(diǎn)基本與⑤、⑥號(hào)磁極扇葉方位線及基圓交點(diǎn)重合,即有OO1=R0=43 mm。根據(jù)平衡塊質(zhì)量計(jì)算公式M=MPR0/OO1,得M=MP=2 860 g。平衡塊方向與原D點(diǎn)配重塊方向一致。

    3 過速試驗(yàn)與矢量分解

    將試重塊的質(zhì)量MP(2 860 g)加在D點(diǎn)上,開機(jī)測(cè)得在額定轉(zhuǎn)速下上導(dǎo)軸承支架處的水平振動(dòng)值:X軸為0.01 mm,Y軸為0.018 mm。數(shù)值較理想,符合規(guī)范要求,升速測(cè)過速振動(dòng)值如表2所示/線前數(shù)值。

    鑒于在轉(zhuǎn)子D點(diǎn)上的配重塊重達(dá)7 250 g,體積過大可能影響風(fēng)阻、風(fēng)噪,不利于機(jī)組的長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行,因此根據(jù)矢量分解的原理,將M配重塊分解到轉(zhuǎn)子A、E兩點(diǎn)上,如圖3所示。OA1=OE1=27 mm,A、E兩點(diǎn)上分解的配重為:M(OA1/OO1)=2 860×(27/43)≈1 796 g(實(shí)配1 800 g)。分解配重后在額定轉(zhuǎn)速下測(cè)得的上導(dǎo)軸承支架處的水平振動(dòng)值:X軸為0.008 mm,Y軸為0.016 mm。數(shù)值較理想,符合規(guī)范要求,升速測(cè)過速振動(dòng)值如表2所示/線后數(shù)值。

    4 校核配重塊方位與重量

    根據(jù)表1水平Y(jié)軸振幅數(shù)值畫出幅值四圓圖,校核配重塊方位與重量:

    (1)按上述方法,根據(jù)表1水平Y(jié)軸振幅數(shù)值畫幅值四圓圖,如圖2所示,配重塊位置線OO1偏離OD線8°,重量M=MPR0/OO1=2 860×35/33.5=2 988 g,通過矢量分解得MA=2 200 g,ME=1 470 g。根據(jù)圖2計(jì)算結(jié)果,按A點(diǎn)2 200 g,E點(diǎn)1 470 g,D點(diǎn)4 390 g配重測(cè)過速值如表3/線前數(shù)值。

    (2)根據(jù)圖2、圖3結(jié)果加權(quán)平均,按A點(diǎn)2 000 g,E點(diǎn)1 650 g,D點(diǎn)4 390 g配重,偏角約4°矢量分解配重,等效合成配重約3 000 g,測(cè)過速值如表3所示/線后數(shù)值。

    5 1號(hào)機(jī)組負(fù)荷試驗(yàn)與甩負(fù)荷試驗(yàn)

    1號(hào)機(jī)組負(fù)荷試驗(yàn)與甩負(fù)荷試驗(yàn)的上游水位為463.0 m,靜水頭為115 m,試驗(yàn)結(jié)果如表4、表5所示。機(jī)組于2020年1月4日按規(guī)范規(guī)定進(jìn)行啟動(dòng)前的各項(xiàng)試驗(yàn)后,進(jìn)行72 h試運(yùn)行,各項(xiàng)數(shù)據(jù)均滿足要求,于1月16日通過啟動(dòng)驗(yàn)收,正式投入運(yùn)行。

    6 結(jié)語(yǔ)

    (1)現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)利用轉(zhuǎn)子現(xiàn)成工裝位及四圓幅值法畫圖可以準(zhǔn)確、快速地找到轉(zhuǎn)子不平衡的配重方向,并通過測(cè)量及比例計(jì)算出配重塊重量。從表2數(shù)據(jù)可知,配重塊矢量分解布置不影響機(jī)組振幅,同時(shí)較好地解決了配重塊偏角安裝工藝問題。如表3/線后組數(shù)據(jù)水平X軸振幅隨轉(zhuǎn)速升高至120%時(shí)達(dá)最大值,隨后下降,這點(diǎn)與2號(hào)機(jī)組一致,數(shù)值理想。因此現(xiàn)場(chǎng)工程技術(shù)人員可以用X軸水平振幅值及Y軸水平振幅值分別畫圖計(jì)算分解配重,然后再加權(quán)平均。本方案工藝方法簡(jiǎn)單,可操作性強(qiáng),可供工程技術(shù)人員遇到類似工程問題時(shí)參考。

    (2)一般情況下,現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得X軸水平振幅值與Y軸水平振幅值基本一致,但從表2與表3可知Y軸過速水平振幅值無明顯改善,分析主要原因是上導(dǎo)瓦間隙分配時(shí)主軸不在盤車原始位造成的,這點(diǎn)事后同安裝人員了解到的實(shí)際情況相符。從1號(hào)機(jī)組負(fù)荷試驗(yàn)與甩負(fù)荷試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知,機(jī)組負(fù)荷試驗(yàn)振幅數(shù)值平穩(wěn),無明顯振動(dòng)區(qū);甩負(fù)荷試驗(yàn)機(jī)組振幅數(shù)值符合規(guī)范要求。因此本案例1號(hào)機(jī)組不要求重調(diào)瓦間隙。

    [參考文獻(xiàn)]

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    收稿日期:2020-03-18

    作者簡(jiǎn)介:張端潭(1969—),男,福建建陽(yáng)人,總工程師,從事水電站機(jī)電設(shè)備安裝、檢修、技改工作。

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