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    中厚鋼板表面麻點(diǎn)控制技術(shù)優(yōu)化與實(shí)踐

    2020-10-13 06:31:20周焱民
    天津冶金 2020年5期
    關(guān)鍵詞:麻點(diǎn)鋼坯氧化鐵

    吳 翔,周焱民

    (新余鋼鐵股份有限公司,江西338001)

    0 引言

    近年來(lái),為滿(mǎn)足市場(chǎng)對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量的個(gè)性化需求,各類(lèi)商品對(duì)外觀(guān)質(zhì)量的要求也越來(lái)越高,如中厚板方面,用戶(hù)對(duì)表面質(zhì)量提出了較高的要求。并且受產(chǎn)能及市場(chǎng)的影響,船體及容器用等建造鋼板的檢驗(yàn)愈加嚴(yán)格,對(duì)表面質(zhì)量的要求也越來(lái)越高。其中中厚板表面麻點(diǎn)缺陷嚴(yán)重影響鋼板表面質(zhì)量,既帶來(lái)較大的經(jīng)濟(jì)損失,又影響到產(chǎn)品的市場(chǎng)形象。鑒于此,新鋼公司中厚板廠(chǎng)找準(zhǔn)麻點(diǎn)產(chǎn)生的原因,分析了相關(guān)工藝及裝備存在的問(wèn)題,并做出改進(jìn),及時(shí)有效地解決鋼板表面麻點(diǎn)的問(wèn)題。

    1 中厚鋼板表面麻點(diǎn)成因分析

    1.1 中厚鋼板表面麻點(diǎn)

    中厚板表面麻點(diǎn)是因加熱或軋制時(shí)產(chǎn)生的氧化鐵皮未清除干凈,在鋼板表面形成深淺不同的痕跡,脫落后即呈現(xiàn)出凹凸不平的粗糙面[1]。其狀態(tài)因軋制工藝和設(shè)備條件不同而不同。

    1.2 形成原因及分類(lèi)

    根據(jù)麻點(diǎn)的形狀、特征來(lái)劃分,常見(jiàn)的麻點(diǎn)有兩種:

    (1)黑麻點(diǎn):呈桔皮狀密集分布,表面呈現(xiàn)出明顯粗糙面,顏色較深接近黑色,一般多為局部點(diǎn)狀或密集的麻面分布,此類(lèi)麻點(diǎn)為爐生氧化鐵皮壓入,其深度較深,如圖1 所示。其特點(diǎn)是:壓的較深(在0.4~2 mm),呈連續(xù)片狀分布。

    圖1 鋼板表面黑麻點(diǎn)

    (2)紅褐色麻點(diǎn):在鋼板的表面呈現(xiàn)紅褐色的帶狀或點(diǎn)狀粗糙面,并與基體粘連緊密,通常稱(chēng)為二次氧化鐵皮,脫落后呈現(xiàn)出深淺不同、形狀各異的凹痕。如圖2、圖3 所示。主要是鋼坯在軋制變形過(guò)程中,形成薄且粘附性強(qiáng)的再生氧化鐵皮,軋制壓入形成。

    另外,淺表性的紅褐色麻點(diǎn)脫落后呈現(xiàn)出魚(yú)鱗片狀小凹坑,在光的照射下較為明顯。如圖4 所示。

    圖2 鋼板表面麻點(diǎn)(紅褐色)

    圖3 鋼板表面麻點(diǎn)(紅褐色)

    圖4 鋼板表面淺表性麻點(diǎn)(拋丸后)

    2 控制措施及工藝優(yōu)化

    為解決鋼板表面麻點(diǎn)問(wèn)題,在不考慮成分因素的前提下,主要控制點(diǎn)在于中厚板軋機(jī)除鱗設(shè)備條件、工藝控制。

    2.1 高壓水除鱗設(shè)備條件問(wèn)題及改進(jìn)措施

    鋼板表面氧化鐵皮去除的主要手段使用高壓水打擊來(lái)實(shí)現(xiàn)。

    2.1.1 高壓水除鱗設(shè)備條件

    鋼板表面除鱗,一般采用高壓水打擊的方式,以提高表面質(zhì)量[2]。高壓水除鱗設(shè)備分初、精除鱗裝置。

    初除鱗:初除鱗設(shè)施裝在鋼坯出爐后軋機(jī)前,一般有兩套噴射閥組,分上、下集水管,并附有預(yù)沖水裝置。此工序是除去板坯表面因加熱產(chǎn)生的氧化鐵皮。

    精除鱗:精除鱗設(shè)施裝在軋機(jī)擋水導(dǎo)板位置,分上、下集水管,也附有預(yù)沖水裝置。主要除去軋制過(guò)程中的再生氧化鐵皮。

    2.1.2 高壓水除鱗系統(tǒng)工藝參數(shù)

    除鱗作業(yè)呈瞬時(shí)高壓水用量大且交替、重疊使用的特征,一般采用離心泵再加上蓄能器的方式來(lái)滿(mǎn)足使用要求。在這種情況下,高壓水系統(tǒng)壓力存在較為頻繁的波動(dòng),必須控制系統(tǒng)壓力的波動(dòng)在較小的范圍內(nèi),以保證有效的除鱗。

    因此,軋制時(shí)須確保除鱗水壓力下限滿(mǎn)足工藝要求,一般初始水壓應(yīng)達(dá)到23 MPa,除鱗噴嘴處壓力需穩(wěn)定在18 MPa 以上。

    2.1.3 高壓水除鱗系統(tǒng)存在的問(wèn)題

    高壓水除鱗系統(tǒng)原設(shè)計(jì)配置了一套高壓離心泵,流量設(shè)計(jì)為300 m3/h,軋制時(shí),供水量達(dá)不到要求,壓力下降很快,最低時(shí)只有11.5 MPa 左右,遠(yuǎn)不能達(dá)到精除鱗工藝對(duì)壓力的要求。具體原因如下:

    (1)精除鱗所配置的供水管道過(guò)小。原設(shè)計(jì)是采用2 組除鱗噴射閥,閥的型號(hào)是DN125,單組噴射閥流速為5 m/s,供水壓力為18 MPa,滿(mǎn)足設(shè)計(jì)壓力要求。但兩組閥的干管型號(hào)僅為DN150,在壓力為18 MPa 時(shí),集管的流量約為400 m3/h,這種情況下管路供水流速約為7 m/s,達(dá)不到兩組分管?chē)娚溟y的同時(shí)工作時(shí)的流量要求,存在縮頸現(xiàn)象,即不能滿(mǎn)足工況要求,須增大改進(jìn)。

    (2)供水系統(tǒng)的最低液面閥通徑偏小。軋制時(shí),存在初、精除鱗重疊使用的情況,此時(shí),最低液面閥供水的瞬時(shí)流量可達(dá)700 m3/h,該閥原設(shè)計(jì)為DN150,最大流速僅有11 m3/s,達(dá)不到流量要求,所以,須增大改進(jìn)。

    2.1.4 高壓水除鱗系統(tǒng)的改進(jìn)措施

    (1)根據(jù)工藝要求,除鱗噴嘴須滿(mǎn)足單嘴流量大,打擊力強(qiáng)的要求[3]。對(duì)此,需要提高除鱗泵組的工作壓力,以提高整個(gè)高壓水系統(tǒng)的供水壓力;增加供水系統(tǒng)蓄能器能力,減少系統(tǒng)壓壓力波動(dòng),保障噴嘴出口供水壓力。

    (2)對(duì)供水閥進(jìn)行合理配置,其中最低液面閥,將原配置的型號(hào)DN150 增大到DN200。

    (3)增加供油能力,以滿(mǎn)足兩臺(tái)泵同時(shí)運(yùn)行,實(shí)現(xiàn)高壓水泵兩用一備的工作條件。

    (4)更換新型噴嘴,提高噴嘴打擊能力。

    對(duì)高壓水除鱗系統(tǒng)改造后,可較好的滿(mǎn)足除鱗要求。以軋制長(zhǎng)度為85 米的鋼板為例,除鱗過(guò)程中噴嘴處水壓力最大為22.3 MPa,最小為18.6 MPa,可以較好的滿(mǎn)足高壓水壓力≥18 MPa 的要求。

    2.2 鋼坯加熱工藝的問(wèn)題及改進(jìn)措施

    鋼坯在常溫下的氧化較慢,加熱到200~300℃,表面產(chǎn)生氧化膜,此時(shí)的氧化進(jìn)程比較緩慢。當(dāng)溫度加熱到1 000 ℃以上時(shí),反應(yīng)快速進(jìn)行。當(dāng)溫度上升到1 300 ℃以上時(shí),氧化鐵皮將變成熔融態(tài),氧化更為激烈。實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果顯示,1 300 ℃時(shí)的氧化反應(yīng)速率是900 ℃時(shí)的7 倍[4]。鋼坯的正常加熱工藝溫度在1 200~1 280 ℃左右,氧化鐵皮產(chǎn)生程度較明顯。

    鋼坯氧化鐵皮層的結(jié)構(gòu)呈分層狀態(tài),與基體接近的為FeO,向外依次為Fe3O4和Fe2O3。各層的形貌特征比較固定,最里層(FeO 層)比較疏松,F(xiàn)e3O4層比較致密,但也有較多的孔隙,F(xiàn)e2O3層最緊密,但厚度相對(duì)較薄[5]。減少鋼氧化鐵皮生成的主要措施如下:

    (1)加熱溫度的控制:鋼坯的加熱溫度上升到1 200 ℃以上時(shí),F(xiàn)e 元素與氧化性氣體元素的反應(yīng)很強(qiáng),使氧化程度增加。因此,要合理控制鋼坯的加熱溫度。一是,加熱溫度可根據(jù)不同的鋼種結(jié)合Fe-C 平衡相圖來(lái)合理制定;二是在加熱段及均熱段的溫度應(yīng)控制在1 250 ℃左右,避免超過(guò)1 300 ℃,以免生產(chǎn)致密的或熔融態(tài)的Fe2O3層。

    (2)加熱時(shí)間的控制。鋼坯加熱溫度達(dá)到1 100℃以上時(shí),最初的半小時(shí)內(nèi)氧化反應(yīng)較快,隨著時(shí)間的增長(zhǎng),速率有所放緩,氧化層厚度逐步增加,鋼坯氧化量與時(shí)間成正比[9]。因此,在加熱中我們應(yīng)當(dāng)盡可能的縮短鋼坯在加熱爐內(nèi)高溫區(qū)域的停留時(shí)間。一是根據(jù)軋制效率及工藝要求,通過(guò)控制入爐鋼坯間隔、數(shù)量來(lái)控制加熱時(shí)間;二是根據(jù)鋼坯斷面尺寸來(lái)合理制定加熱時(shí)間則;三是對(duì)于特殊鋼種,根據(jù)其氧化特性,集中安排,如含Ni 鋼等。

    (3)爐內(nèi)氣氛的控制。加熱爐爐氣中一般為氧化性氣氛。因此,在保證加熱段、均熱段合理的溫度條件下,應(yīng)采用較低的空燃比來(lái)降低鋼坯高溫加熱過(guò)程中爐內(nèi)的的氧化氣氛;同時(shí)要保持爐內(nèi)微正壓,一般在15 Pa 左右。

    2.3 高壓水除鱗工藝改進(jìn)措施

    (1)保證高壓水供水壓力和噴嘴的通暢,確保工作壓力最小值(壓降)≥18 MPa。

    (2)粗除鱗操作要求。當(dāng)鋼坯進(jìn)入除鱗箱時(shí),應(yīng)及時(shí)開(kāi)啟高壓水。為保除鱗效果,需根據(jù)坯料厚度來(lái)調(diào)節(jié)粗除鱗上噴嘴的位置。一般高壓水除鱗為一次,若一次除鱗不凈,在保證坯料開(kāi)軋溫度不低于1 000 ℃的前提下,可增加次數(shù),仍然除不凈則必須回爐。

    (3)精除鱗操作要求。精除鱗根據(jù)軋制道次排布,確保從軋件頭至尾都除到、除凈,除鱗時(shí)要確保軋件頭部拋出軋機(jī)。原則上開(kāi)軋第一道次、轉(zhuǎn)鋼后第一道次(不轉(zhuǎn)鋼軋制的,中間道次除鱗一次)、粗軋最后一道各除鱗一次;精軋開(kāi)軋第1 道、第3 道、最后1 道各除鱗一次,壓力穩(wěn)定時(shí)要適當(dāng)增加除鱗道次,確保表面質(zhì)量。

    (4)定期更換高壓水噴嘴,每次檢修對(duì)噴嘴進(jìn)行清洗。

    3 生產(chǎn)實(shí)踐

    以船板CCSAH32 的生產(chǎn)為例,坯料斷面尺寸248 mm×2 270 mm,鋼板規(guī)格:12.14 mm×2 600 mm(厚度×寬度),共12 塊,采用正常工藝進(jìn)行控制,實(shí)驗(yàn)結(jié)果如下:

    3.1 加熱工藝參數(shù)

    根據(jù)CCSAH32 鋼的加熱工藝確定加熱爐的溫度參數(shù),具體見(jiàn)下表1 所示:

    表1 加熱工藝參數(shù)表

    3.2 高壓水系統(tǒng)壓力設(shè)定

    除鱗泵分主、輔泵,壓力設(shè)定分別為:19~22 MPa 和18~21 MPa。兩臺(tái)泵工作,確保除鱗壓力滿(mǎn)足工藝要求。

    3.3 高壓水除鱗工藝

    鋼板的軋制除鱗工藝,根據(jù)前述控制工藝來(lái)執(zhí)行,見(jiàn)表2 所示。

    3.4 實(shí)踐小結(jié)

    表2 鋼板軋制除鱗道次統(tǒng)計(jì)表

    對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼板按工藝要求加熱、軋制,各工序溫度均滿(mǎn)足要求,高壓水壓力最低值為18.3MPa,實(shí)驗(yàn)鋼板表面質(zhì)量狀況見(jiàn)表3。

    從表3 中可以看出,此次軋制實(shí)驗(yàn)是成功的,鋼坯經(jīng)過(guò)粗除鱗,表面無(wú)氧化鐵皮殘留,軋制后的鋼板表面狀況良好。其中出現(xiàn)頭部麻點(diǎn)的批號(hào)H005、H012,經(jīng)查監(jiān)控錄像發(fā)現(xiàn)是由于高壓水除鱗開(kāi)啟較晚造成。

    表3 鋼板表面麻點(diǎn)狀況統(tǒng)計(jì)表

    4 結(jié)語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)中厚鋼板表面麻點(diǎn)成因的分析,從高壓水除鱗設(shè)備條件、加熱爐加熱工藝、高壓水除鱗工藝等方面提出了改進(jìn)措施,并在實(shí)踐中印證了措施的有效性。通過(guò)上述措施的實(shí)施,在近幾年的生產(chǎn)過(guò)程中,表面麻點(diǎn)問(wèn)題得到有效控制,鋼板表面質(zhì)量得以改善。據(jù)統(tǒng)計(jì),該線(xiàn)從2015 年至2019 年,麻點(diǎn)缺陷比例從2015 年的 2.29%降到 2019 年的0.35%,下降幅度達(dá)到85%,成效較為顯著。

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