落葉松順紋銷槽承壓屈服強(qiáng)度研究

楊茹元，張曉鳳，袁權(quán)，孫友富*，吳岳虹

(1.南京林業(yè)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，南京 210037；2.南京信息工程大學(xué)傳媒與藝術(shù)學(xué)院，南京 210044)

隨著低碳環(huán)保和可持續(xù)發(fā)展理念的產(chǎn)生及發(fā)展，木結(jié)構(gòu)建筑越來(lái)越受到人們的關(guān)注[1-3]。近幾十年來(lái)，北美的木結(jié)構(gòu)建筑已成為低碳建筑的首選，幾乎90%的低層建筑都使用木結(jié)構(gòu)，如今還出現(xiàn)了越來(lái)越多的中高層和高層木結(jié)構(gòu)建筑。節(jié)點(diǎn)的承載性能關(guān)系到木結(jié)構(gòu)的安全性、可靠性和穩(wěn)定性，是設(shè)計(jì)中極為關(guān)鍵的環(huán)節(jié)[4]。在各種木結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)連接方式中，銷連接是實(shí)際工程中最常用的節(jié)點(diǎn)連接形式。隨著木結(jié)構(gòu)建筑向中高層和大跨度方向的發(fā)展，銷連接的應(yīng)用將更加廣泛。在對(duì)銷連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，銷槽承壓屈服強(qiáng)度是一個(gè)重要參數(shù)，對(duì)于確定節(jié)點(diǎn)承載性能及其可靠度的計(jì)算具有關(guān)鍵意義。

銷槽承壓屈服強(qiáng)度是一個(gè)系統(tǒng)特性[5]，受銷栓直徑、木材密度和含水率、荷載方向等諸多因素的影響。Rammer等[6-7]研究了闊葉材順紋銷槽承壓試件的力學(xué)性能，并對(duì)3種直徑的鋼釘和螺栓進(jìn)行了試驗(yàn)，結(jié)果表明，螺栓直徑對(duì)銷槽承壓屈服剛度有顯著影響，而對(duì)銷槽承壓屈服強(qiáng)度影響不大，釘徑對(duì)銷槽承壓屈服強(qiáng)度和剛度均有明顯影響，并提出了以木材含水率為參數(shù)的銷槽承壓計(jì)算公式。Sawata等[8]用4種不同直徑的連接件，根據(jù)5%螺栓直徑偏移法和5 mm位移最大荷載分別確定了順紋和橫紋試件的銷槽承壓屈服強(qiáng)度，結(jié)果表明，試件順紋銷槽承壓屈服強(qiáng)度為木材順紋抗壓強(qiáng)度的90%，橫紋銷槽承壓屈服強(qiáng)度隨著連接件直徑的減小而增大。Franke等[9]研究了歐洲闊葉材的銷槽承壓屈服強(qiáng)度，并比較了不同荷載方向和銷栓直徑對(duì)強(qiáng)度的影響。Schweigler等[10]研究了2種直徑的連接件在不同荷載方向下對(duì)LVL(laminated veneer lumber)銷槽承壓屈服強(qiáng)度的影響，并得到了相應(yīng)的力學(xué)性能。Seri等[11]重點(diǎn)研究了2種不同銷栓直徑對(duì)膠合木和規(guī)格材銷槽承壓屈服強(qiáng)度的影響，結(jié)果表明，銷栓直徑和制造方法對(duì)試件的銷槽承壓屈服強(qiáng)度有顯著影響。Zhou等[12]和周軍文等[13]研究了銷栓直徑對(duì)PSB(parallel strand bamboo)銷槽承壓屈服強(qiáng)度的影響，結(jié)果表明，PSB順紋銷槽承壓試件呈現(xiàn)明顯脆性破壞特征，橫紋方向銷槽承壓屈服強(qiáng)度穩(wěn)定且延性較好，銷槽承壓屈服強(qiáng)度與銷栓直徑呈反比。

當(dāng)前，對(duì)我國(guó)國(guó)產(chǎn)落葉松在不同銷栓類型和直徑影響下銷槽承壓屈服強(qiáng)度的研究較少。為進(jìn)一步了解國(guó)產(chǎn)興安落葉松的力學(xué)性能，擴(kuò)大其應(yīng)用范圍，筆者采用鉆尾自攻螺釘和螺栓對(duì)落葉松銷槽承壓試件進(jìn)行單調(diào)加載試驗(yàn)，并通過(guò)5%直徑偏移法確定其銷槽承壓屈服強(qiáng)度，比較銷槽承壓屈服強(qiáng)度與銷栓類型和直徑的關(guān)系，最后根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，評(píng)價(jià)文獻(xiàn)和各國(guó)規(guī)范中的理論方程對(duì)落葉松銷槽承壓屈服強(qiáng)度預(yù)測(cè)的可行性，從而為木結(jié)構(gòu)銷連接承載力的計(jì)算、設(shè)計(jì)提供參考。

1 材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料

落葉松(Larixgmelinii)規(guī)格材產(chǎn)自大興安嶺，紋理通直，無(wú)病蟲害，有少量活節(jié)，尺寸為40 mm×200 mm×4 000 mm，平均氣干密度0.67 g/cm3，平均含水率10.84%；鉆尾自攻螺釘(self-drilling screw，SDS)長(zhǎng)100 mm，公稱直徑5.5 mm；螺栓等級(jí)為6.8級(jí)，公稱直徑分別為6，8和10 mm，分別記為M6、M8和M10。

1.2 試件制作

落葉松規(guī)格材半孔銷槽承壓屈服強(qiáng)度試驗(yàn)共4組60個(gè)試件，參照ASTM D5764-97a(2018)“Standard test method for evaluating dowel-bearing strength of wood and wood-based products”對(duì)試件進(jìn)行加工，具體參數(shù)見表1。

表1 試件參數(shù)Table 1 Parameters of specimens

試件尺寸為50 mm(L)×50 mm(T)×38 mm(R)，其中，L為順紋方向，T為弦向，R為徑向，如圖1所示。A組試件采用SDS，在實(shí)際工程中，SDS釘入木構(gòu)件時(shí)通常無(wú)需預(yù)鉆孔。為準(zhǔn)確模擬SDS的銷槽承壓狀態(tài)，將2塊鋸解后的小試件鉆孔承壓的側(cè)面對(duì)齊貼緊，為保證槽孔位于兩試件中間且垂直于試件表面，用夾具固定后，先預(yù)鉆2 mm透孔，將SDS順槽孔旋入直至穿透試件，再反方向旋出，在2塊試件貼合的側(cè)邊形成相同的半孔。B、C和D組試件采用6.8級(jí)螺栓，預(yù)制槽孔時(shí)，開孔直徑比螺栓公稱直徑大1.6 mm。選取在開孔部位無(wú)節(jié)疤、無(wú)斜紋和其他天然或加工缺陷的試件。

圖1 試件尺寸示意圖Fig. 1 Diagram of specimen size

1.3 試驗(yàn)方法

參照ASTM D5764-97a(2018)進(jìn)行半孔銷槽承壓試驗(yàn)，試驗(yàn)裝置如圖2所示。采用10 t島津力學(xué)試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行單調(diào)加載試驗(yàn)，加載速度1 mm/min。采用YHD-25型位移傳感器，通過(guò)TDS-530靜態(tài)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)同步采集數(shù)據(jù)，采集頻率1 Hz。試驗(yàn)加載前將試件置于支座中心，將銷栓連接件放入槽孔后對(duì)其施加荷載，由連接件傳力至試件，當(dāng)連接件完全被壓入試件內(nèi)部或者試件開裂即停止試驗(yàn)。試驗(yàn)開始前，參照GB/T 1933—2009《木材密度測(cè)定方法》、GB/T 1931—2009《木材含水率測(cè)定方法》測(cè)定木材的密度和含水率。

圖2 半孔銷槽承壓試驗(yàn)示意圖Fig. 2 Sketch map of half-hole pin slot embedding test

2 結(jié)果與分析

2.1 破壞形態(tài)與機(jī)理

試件主要出現(xiàn)3種破壞模式，如圖3所示。破壞模式Ⅰ為連接件下方的木材被壓潰，導(dǎo)致銷槽孔壁變形，木材出現(xiàn)擠壓破壞；破壞模式Ⅱ?yàn)槌袎好嫦路降哪静难啬静募y理產(chǎn)生裂紋，主要原因是破壞區(qū)域應(yīng)力過(guò)于集中，導(dǎo)致出現(xiàn)順紋劈裂破壞；破壞模式Ⅲ為試件槽孔邊緣或槽孔以外部分木材順紋劈裂，主要原因是構(gòu)件承壓面邊緣或其他區(qū)域受力不均勻，造成木纖維橫向拉裂。所有試件會(huì)出現(xiàn)一種破壞模式或同時(shí)出現(xiàn)幾種破壞模式，且隨著連接件直徑的增大，裂縫形式逐漸由破壞模式Ⅱ轉(zhuǎn)變?yōu)槠茐哪Ｊ舰蟆?/p>

圖3 試件典型破壞模式Fig. 3 Typical failure modes of specimens

試件受力時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)如圖4所示。當(dāng)連接件開始受力時(shí)，荷載通過(guò)連接件從加載壓頭傳遞到試件上，連接件下方和應(yīng)力分散邊界內(nèi)(圖4中灰色區(qū)域)的木纖維受到壓力，尤其是直接受壓區(qū)域會(huì)產(chǎn)生明顯變形。由圖4可知，由于oab區(qū)域離直接受壓區(qū)域較遠(yuǎn)，且超出應(yīng)力邊界，壓力無(wú)法到達(dá)，因此該區(qū)域基本未出現(xiàn)破壞，這與試件破壞現(xiàn)象相符。隨著壓力的增大，bcc′b′區(qū)的垂直變形對(duì)灰色區(qū)域的木纖維產(chǎn)生了張力；由于豎向荷載與纖維間水平拉力的復(fù)合作用，灰色區(qū)域內(nèi)的木纖維沿紋理方向產(chǎn)生了初始裂縫；隨著壓力繼續(xù)增大，初始裂縫發(fā)展為貫通裂縫，試件產(chǎn)生破壞。

圖4 試件受力時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)Fig. 4 Stress state of specimen under stress

2.2 荷載-位移曲線

所有試件的荷載-位移曲線見圖5。在加載初期，試件的荷載和位移近似線性關(guān)系變化；隨著荷載持續(xù)增加，當(dāng)達(dá)到最大荷載后，試件產(chǎn)生明顯的順紋開裂現(xiàn)象，試件破壞時(shí)其脆性破壞特征較為明顯。

圖5 荷載-位移曲線Fig. 5 The load-displacement curves

2.3 影響因素分析

主要數(shù)據(jù)取值方法見圖6。以試件A-10為例，在荷載-位移曲線初始的線性部分?jǐn)M合一條直線Ⅰ；以連接件直徑5%的變形量偏移直線Ⅰ，獲得直線Ⅱ；將直線Ⅱ與荷載-位移曲線交點(diǎn)的縱坐標(biāo)作為屈服荷載(Fy)；如果直線Ⅱ與荷載-位移曲線不相交或在最大荷載之后相交，則使用最大荷載(Fmax)作為其屈服荷載，通過(guò)式(1)計(jì)算試件的屈服強(qiáng)度(f)：

f=Fy/(dR)

(1)

式中：d為連接件的實(shí)測(cè)直徑，mm；R為試件厚度(徑向尺寸)，mm。主要試驗(yàn)結(jié)果見表2。

圖6 主要數(shù)據(jù)取值方法Fig. 6 Main data valuation method

表2 主要試驗(yàn)結(jié)果Table 2 The main test results

2.3.1 銷栓類型的影響

圖7 銷栓類型與承壓屈服強(qiáng)度的關(guān)系Fig. 7 Relationship between fastener type and embedding yield strength

銷栓類型與承壓屈服強(qiáng)度的關(guān)系見圖7。由圖7可知，A組SDS試件的承壓屈服強(qiáng)度遠(yuǎn)小于其余各組，可見銷栓類型對(duì)承壓屈服強(qiáng)度有很大影響。在對(duì)理論值進(jìn)行計(jì)算時(shí)，不應(yīng)單純把銷栓直徑作為計(jì)算參數(shù)，還應(yīng)考慮銷栓類型對(duì)銷槽承壓屈服強(qiáng)度的影響。

2.3.2 螺栓直徑的影響

B、C和D組試件采用同一種銷栓類型，以直徑作為自變量，對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行方差分析，結(jié)果見表3。在α=0.05顯著性水平下，螺栓直徑對(duì)最大荷載和承壓屈服強(qiáng)度影響的P值均為0.00，說(shuō)明直徑對(duì)最大荷載和承壓屈服強(qiáng)度都有顯著影響。

螺栓直徑與最大荷載和承壓屈服強(qiáng)度的關(guān)系見圖8。由圖8a可知，隨著螺栓直徑的增大，最大荷載也隨之增大，基本呈線性關(guān)系。對(duì)螺栓直徑和最大荷載的關(guān)系曲線進(jìn)行線性回歸分析，可得回歸方程(2)，決定系數(shù)R2=0.988 5，擬合精度高。

Fmax=2.11d+2.45

(2)

表3 影響因素方差分析Table 3 Variance analysis of different factors

圖8 螺栓直徑與最大荷載和承壓屈服強(qiáng)度的關(guān)系Fig. 8 Relationship between bolt diameters and ultimate strength, embedding yield strength

對(duì)于螺栓直徑和銷槽承壓屈服強(qiáng)度關(guān)系的研究，國(guó)內(nèi)外學(xué)者至今尚未得出統(tǒng)一結(jié)論。一部分學(xué)者認(rèn)為，隨著螺栓直徑的增大，試件承壓面積隨之增加，木材更易出現(xiàn)天然缺陷，導(dǎo)致銷槽承壓屈服強(qiáng)度逐漸減小[14-15]；另一部分學(xué)者認(rèn)為承壓屈服強(qiáng)度隨螺栓直徑的增加而減小，但對(duì)螺栓直徑較大的試樣無(wú)顯著影響[6]；還有一部分學(xué)者認(rèn)為螺栓直徑和承壓屈服強(qiáng)度間無(wú)顯著差異[16-17]。通過(guò)本研究發(fā)現(xiàn)，隨著螺栓直徑的增加，承壓屈服強(qiáng)度呈先減小后增大的趨勢(shì)(圖8b)。進(jìn)一步對(duì)承壓屈服強(qiáng)度進(jìn)行方差分析可以發(fā)現(xiàn)，在α=0.05顯著性水平下，直徑6 mm銷栓對(duì)應(yīng)的承壓屈服強(qiáng)度與其余兩組試件有顯著差異(P值均為0.00)，其承壓屈服強(qiáng)度分別是直徑8和10 mm銷栓對(duì)應(yīng)承壓屈服強(qiáng)度的1.08倍和1.07倍，而直徑8和10 mm銷栓對(duì)應(yīng)的銷槽承壓屈服強(qiáng)度間無(wú)顯著差異(P值為0.46)。因此，銷槽承壓屈服強(qiáng)度隨著螺栓直徑的增大呈減小趨勢(shì)，至直徑8 mm后其承壓屈服強(qiáng)度趨于穩(wěn)定。

3 順紋銷槽承壓屈服強(qiáng)度理論值計(jì)算方法

目前對(duì)于銷軸類連接件銷槽承壓屈服強(qiáng)度的計(jì)算方法很多，且主要都是基于Johansen早期提出的“歐洲屈服模式(European yield model)”[18]。通過(guò)確定不同的荷載，設(shè)計(jì)者能夠根據(jù)剪切面的數(shù)量、構(gòu)件的材料(木材或鋼材)和銷栓的長(zhǎng)細(xì)比獲得銷軸類連接節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度。本研究總結(jié)了相關(guān)文獻(xiàn)及標(biāo)準(zhǔn)中常用的計(jì)算方法，其中大多是基于對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行的數(shù)據(jù)擬合。

3.1 文獻(xiàn)中的計(jì)算方法

3.1.1 Fahlbusch和Norén的計(jì)算方法

Fahlbusch[19]最初使用直徑10 mm的銷栓進(jìn)行銷槽承壓屈服強(qiáng)度試驗(yàn)，并通過(guò)直徑10 mm銷栓的銷槽承壓屈服強(qiáng)度得到其他不同直徑連接件銷槽承壓屈服強(qiáng)度，計(jì)算公式如下：

f=fd10(0.9+1/d)

(3)

式中：fd10為直徑10 mm銷栓的銷槽承壓屈服強(qiáng)度。

之后，Norén[20]也采用相同的計(jì)算方法得到：

f=fd10(66-d)/56

(4)

在這2個(gè)表達(dá)式中，銷槽承壓屈服強(qiáng)度與銷栓直徑成反比。與Norén的計(jì)算方法相比，F(xiàn)ahlbusch提出的公式中系數(shù)較小，但這2個(gè)公式中都沒有與木材特性有關(guān)的參數(shù)。

3.1.2 Ehlbeck的計(jì)算方法

Ehlbeck等[21]提出了一個(gè)基于針葉材和闊葉材銷槽承壓試驗(yàn)的擬合公式，其中，銷槽承壓屈服強(qiáng)度與木材密度成正比，根據(jù)銷栓直徑進(jìn)行輕微修正后可得：

f=0.102(1-0.01d)ρ

(5)

式中：ρ為木材氣干密度平均值。

此公式結(jié)構(gòu)與歐洲木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC5(BSEN 1995-1-1:2004+A2:2014“Eurocode 5: Design of timber structures-Part 1-1: General-Common rules and rules for buildings”)中的公式結(jié)構(gòu)非常相似。Ehlbeck等[20]指出，在節(jié)點(diǎn)受力時(shí)，槽孔下方木材的受力區(qū)域隨著銷栓直徑的增加而增大，因此在公式中將銷栓直徑作為一個(gè)次要參數(shù)進(jìn)行考慮。

3.2 現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)中的計(jì)算方法

3.2.1 歐洲木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范

目前對(duì)銷軸類連接件進(jìn)行計(jì)算時(shí)，最常用的是歐洲木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC5中規(guī)定的計(jì)算方法。EC5中對(duì)銷槽承壓屈服強(qiáng)度的計(jì)算主要來(lái)源于Whale等[22-23]早期的研究，他們主要對(duì)歐洲的針葉材和一些熱帶闊葉材進(jìn)行了銷槽承壓試驗(yàn)，并擬合出計(jì)算公式。與大多數(shù)此類公式一樣，銷槽承壓屈服強(qiáng)度主要與木材密度有關(guān)，銷栓直徑對(duì)其影響較小。不同的是EC5對(duì)不同銷軸類型的計(jì)算方法進(jìn)行了區(qū)分，其中，式(6)為釘銷槽承壓屈服強(qiáng)度計(jì)算方法，式(7)為螺栓銷槽承壓屈服強(qiáng)度計(jì)算方法：

(6)

f=0.082(1-0.01db)ρk

(7)

式中：ρk為木材氣干密度5%分位值，ρk=ρ×(1-1.65×10%)；dn為釘?shù)闹睆?；db為螺栓直徑。

3.2.2 美國(guó)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范

美國(guó)木材委員會(huì)根據(jù)Wilkinson[24]進(jìn)行的針葉材銷槽承壓屈服強(qiáng)度試驗(yàn)提出了一個(gè)簡(jiǎn)單的公式，最初Wilkinson的計(jì)算方法忽略了銷栓直徑對(duì)銷槽承壓屈服強(qiáng)度的影響，最新的NDS(national design specification)規(guī)范對(duì)這一計(jì)算方法進(jìn)行了調(diào)整，劃分了不同的直徑范圍，計(jì)算公式為：

f=77.22G,d<6.35 mm

(8)

f=114.45G1.84, 6.35 mm≤d≤25.4 mm

(9)

式中：G為木材全干相對(duì)密度。

3.2.3 我國(guó)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

我國(guó)最新的GB/T 50005—2017《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》參照了NDS中的計(jì)算方法，計(jì)算公式為：

f=77G,d<6 mm

(10)

f=115G1.84, 6 mm≤d≤25 mm

(11)

綜上所述，大多數(shù)理論值的計(jì)算方法都來(lái)源于對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的擬合，這些計(jì)算方法大多是簡(jiǎn)單的線性回歸模型，僅少數(shù)計(jì)算方法使用了簡(jiǎn)單的非線性表達(dá)式。所需計(jì)算參數(shù)中，主要參數(shù)為木材密度，次要參數(shù)為銷栓直徑。

不同銷槽承壓屈服強(qiáng)度計(jì)算方法比較見圖9。根據(jù)材性測(cè)試結(jié)果得到每組試件的氣干密度平均值，木材全干密度(ρ0)參照ASTM D2395-17“Standard test methods for density and specific gravity(relative density) of wood and wood-based materials”換算，按式(12)進(jìn)行計(jì)算：

ρ0=ρ/(1-0.009ρW)

(12)

式中，W為木材含水率。本試驗(yàn)中試件平均含水率為10.84%，根據(jù)式(12)得到木材全干相對(duì)密度G=0.72。不同銷槽承壓屈服強(qiáng)度計(jì)算方法比較如圖9所示。

圖9 不同銷槽承壓屈服強(qiáng)度計(jì)算方法比較Fig. 9 Comparison of calculation methods for embedding yield strength of different pin slots

落葉松順紋銷槽承壓屈服強(qiáng)度模擬計(jì)算結(jié)果及相關(guān)系數(shù)見表4，各組試件理論值與試驗(yàn)值的相關(guān)性比較見圖10。對(duì)于相關(guān)文獻(xiàn)的計(jì)算結(jié)果，文獻(xiàn)[19]的計(jì)算方法誤差最小，誤差范圍為0.13%～4.68%，原因是計(jì)算時(shí)使用了直徑10 mm螺栓的銷槽承壓屈服強(qiáng)度作為計(jì)算參數(shù)，但在實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)，獲取這一參數(shù)較為復(fù)雜，所以此計(jì)算方法并不實(shí)用。

表4 銷槽承壓屈服強(qiáng)度模擬計(jì)算結(jié)果Table 4 Simulated calculation results of embedding yield strength of pin slots

圖10 各組試件理論值與試驗(yàn)值的相關(guān)性比較Fig. 10 Correlation comparison between theoretical value and test value of each group of specimens

對(duì)于各國(guó)標(biāo)準(zhǔn)的計(jì)算結(jié)果，我國(guó)GB/T 50005—2017的平均誤差(絕對(duì)值)最小，范圍為0.21%～7.39%；EC5的計(jì)算結(jié)果雖較為保守，但相關(guān)性最高。

為實(shí)現(xiàn)更準(zhǔn)確的理論預(yù)測(cè)，基于本研究不同銷栓類型和直徑銷槽承壓屈服強(qiáng)度的試驗(yàn)結(jié)果，以EC5中銷槽承壓屈服強(qiáng)度的計(jì)算模型為基礎(chǔ)，對(duì)其進(jìn)行修正，則SDS和螺栓銷槽承壓屈服強(qiáng)度計(jì)算公式分別為：

(13)

f= 0.124(1-0.01db)ρk

(14)

利用文獻(xiàn)[14]和[25]的試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)修正公式進(jìn)行驗(yàn)證，具體結(jié)果見表5。與EC5的計(jì)算結(jié)果相比，修正公式的計(jì)算結(jié)果誤差更小，這表明修正后的公式對(duì)國(guó)產(chǎn)落葉松順紋銷槽承壓屈服強(qiáng)度的預(yù)測(cè)能力更強(qiáng)。

表5 銷槽承壓屈服強(qiáng)度計(jì)算值驗(yàn)證結(jié)果Table 5 Verification results of embedding yield strength of pin slots calculation value

4 結(jié) 論

銷槽承壓性能是銷連接節(jié)點(diǎn)承載性能的重要參數(shù)，對(duì)4組60個(gè)試件進(jìn)行單調(diào)加載試驗(yàn)，研究了落葉松順紋銷槽承壓屈服強(qiáng)度，比較了不同銷栓類型和直徑對(duì)銷槽承壓屈服強(qiáng)度的影響，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果及分析得到如下結(jié)論：

1)各組銷槽承壓試件的破壞發(fā)生在槽孔受壓區(qū)域，豎向順紋裂縫部分出現(xiàn)在槽孔下方，部分出現(xiàn)在槽孔邊緣，試件破壞時(shí)表現(xiàn)出明顯的脆性特征。

2)SDS試件的承壓屈服強(qiáng)度遠(yuǎn)小于螺栓試件；隨著螺栓直徑的增大，最大荷載也隨之增大，基本呈線性比例關(guān)系；承壓屈服強(qiáng)度隨著螺栓直徑的增大呈減小趨勢(shì)，至直徑8 mm后其承壓屈服強(qiáng)度趨于穩(wěn)定。