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    外連接預(yù)應(yīng)力隔熱管改進(jìn)及受力分析

    2020-09-29 06:40:40
    石油礦場機械 2020年5期
    關(guān)鍵詞:外管內(nèi)管受力

    (1.遼河油田 鉆采工藝研究院,遼寧 盤錦 124010; 2. 遼河鉆采裝備分公司,遼寧 盤錦 124010)

    在注蒸汽開采稠油過程中,由于注入蒸汽與地層之間存在溫差而產(chǎn)生能量損失,影響了油田的開發(fā)效果。下入隔熱管是提高井筒熱阻、降低熱損失的主要措施之一[1-4],既能提高井底注入蒸汽的干度,保證更多能量進(jìn)入油層,又能降低套管溫度,防止套管和水泥環(huán)產(chǎn)生熱損壞,提高套管的使用壽命。

    國內(nèi)外學(xué)者針對隔熱管,在結(jié)構(gòu)設(shè)計、材料性能及焊接工藝等方面進(jìn)行了研究[5-6],指出了隔熱管在接箍處熱損失較大[7],并通過室內(nèi)試驗得出接箍與隔熱管外壁處存在長度約為0.5 m的熱橋[8],但未提出降低隔熱管接箍熱損失的改進(jìn)措施。同時,在受力分析時,隔熱管柱的熱伸長量常采用經(jīng)驗公式確定,未考慮隔熱管預(yù)應(yīng)力和內(nèi)外管受熱不均的影響。閆相禎等[9]建立了考慮內(nèi)外管裝配應(yīng)力的隔熱管最佳脹率設(shè)計方法,但在裝配載荷計算時未考慮內(nèi)外管初始長度不同的影響。

    本文在前人研究的基礎(chǔ)上,提出降低隔熱管接箍處熱損失的改進(jìn)方案。建立考慮裝配應(yīng)力和內(nèi)外管溫差影響的隔熱管綜合受力分析模型,對提高隔熱管隔熱性能和使用壽命均具有重要的意義。

    1 外連接預(yù)應(yīng)力隔熱管結(jié)構(gòu)

    預(yù)應(yīng)力隔熱管結(jié)構(gòu)包括外連接、內(nèi)連接及無接箍內(nèi)連接等方式,其中外連接方式應(yīng)用最多。外連接預(yù)應(yīng)力隔熱管結(jié)構(gòu)如圖1,主要由接箍、外管、內(nèi)管及隔熱層組成,其隔熱效果由視導(dǎo)熱系數(shù)標(biāo)定。

    圖1 外連接隔熱管結(jié)構(gòu)

    在內(nèi)外管焊接時,通過對內(nèi)管施加拉應(yīng)力,補償受熱伸長影響,降低隔熱管內(nèi)應(yīng)力,提高隔熱管的使用安全性。隔熱層常采用鋁箔和玻璃纖維,纏繞在內(nèi)管外壁上,組合內(nèi)外管環(huán)空抽真空方式,提高隔熱管隔熱效果。同時,在環(huán)空要添加鋯釩鐵等吸氣劑,既可維持環(huán)空真空度,又可吸附環(huán)空中H2,防止隔熱管在工作時氫滲而產(chǎn)生氫脆,引起隔熱管斷裂。近年來,也有設(shè)計者嘗試采用氣凝膠作為隔熱材料,以提高內(nèi)外管環(huán)空泄露時的隔熱效果。

    2 降低接箍熱損失措施

    隔熱管接箍處與蒸汽直接接觸,是注汽管柱的主要熱損失部位。為降低隔熱管接箍處熱損失,可采用3種改進(jìn)方法:安裝接箍密封器、改進(jìn)內(nèi)外管焊接位置或使用隔熱接箍。

    2.1 安裝接箍密封器

    接箍密封器由上支撐環(huán)、下支撐環(huán)及隔熱套3部分組成。在隔熱管柱連接入井過程中,兩端隔熱管壓緊接箍密封器(如圖2),在隔熱管柱接箍處形成了具備伸縮空間的密閉隔熱層,具有提高接箍處熱阻的作用[10],還可補償管柱的熱伸長。同時,由于接箍密封器內(nèi)通徑與隔熱管一致,也提高了后續(xù)隔熱管柱內(nèi)部測調(diào)工具的起下安全性。在現(xiàn)場應(yīng)用時,為控制生產(chǎn)成本,蒸汽吞吐常采用B級隔熱效果的接箍密封器,蒸汽驅(qū)常采用C級隔熱效果的接箍密封器。

    圖2 接箍密封器連接結(jié)構(gòu)

    2.2 改進(jìn)內(nèi)外管焊接位置

    在隔熱管內(nèi)外管預(yù)應(yīng)力焊接時,如圖3所示,盡量縮短外管端面與環(huán)焊縫的距離,以減少隔熱管柱接箍位置未受隔熱系統(tǒng)保護(hù)處與注入蒸汽的接觸面積,起到降低接箍處熱損失的作用。

    2.3 使用隔熱接箍

    隔熱接箍包括外套、隔熱套及接箍3部分。如圖4所示,隔熱接箍在管柱接箍處的外面包裹了一層隔熱材料,起到提高隔熱管接箍熱阻的作用,減小接箍處向環(huán)空的熱輻射,進(jìn)而降低隔熱管柱接箍處的熱損失。

    a 改進(jìn)前

    b 改進(jìn)后

    圖4 安裝隔熱接箍的外連接隔熱管結(jié)構(gòu)

    3 受力分析

    隔熱管在使用過程中受力情況復(fù)雜,包括預(yù)應(yīng)力裝配載荷、熱載荷、軸向載荷及內(nèi)外壓等。

    3.1 裝配載荷

    如圖5所示,假設(shè)內(nèi)管初始長度為l,裝配時熱伸長量為Δl。

    圖5 外連接隔熱管的裝配關(guān)系示意

    外管初始長度為:

    Lout=l+Δl

    (1)

    內(nèi)管初始長度為:

    Lin=l

    (2)

    由變形協(xié)調(diào)得:

    (3)

    由受力平衡得:

    Nin=Nout

    (4)

    聯(lián)立式(3)和式(4)得,內(nèi)管常溫裝配力(拉應(yīng)力,符號正)和外管常溫裝配力(壓應(yīng)力,符號負(fù))分別為:

    (5)

    式中:Δl為內(nèi)管裝配時加熱伸長量,mm;ΔLin為內(nèi)管冷卻至室溫時伸長量,mm;ΔLout為外管冷卻至室溫時壓縮量,mm;Lin為內(nèi)管原始長度,mm;Nin為內(nèi)管冷卻至室溫時拉力,N;Nout為外管冷卻至室溫時壓力,N;E為隔熱套管材料彈性模量,MPa;Ain為內(nèi)管橫截面積,mm2;Aout為外管橫截面積,mm2。

    3.2 熱載荷

    1) 熱應(yīng)力。

    假設(shè)隔熱管在承受熱載荷時長度不變,則內(nèi)外管熱作用力分別為:

    (7)

    式中:Fin為內(nèi)管熱作用力,N;Fout為外管熱作用力,N;λ為鋼材線膨脹系數(shù),1/℃;A為管柱的橫截面積,mm2;Tin為內(nèi)管受熱后溫度,℃;Tout為外管受熱后溫度,℃;T0為初始溫度,℃。

    2) 熱伸長量。

    在隔熱管受熱時,由于內(nèi)外管裝配預(yù)應(yīng)力、內(nèi)外管溫差及變形協(xié)調(diào)方程的影響,內(nèi)外管伸長并不能按照理論伸長量簡單計算。假設(shè)隔熱管受熱后伸長量為ΔLth,則內(nèi)外管受力平衡方程為:

    (8)

    化簡后得,隔熱管熱伸長為:

    (9)

    3.3 軸向載荷

    隔熱管承受軸向載荷由內(nèi)外管共同承受。

    (10)

    式中:Qin和Qout為分別為內(nèi)管和外管承受的軸向力,N;Fax為隔熱管整體承受的軸向力,N。

    3.4 內(nèi)外壓力

    由于隔熱管內(nèi)外管間抽真空,外管僅承受外壓,內(nèi)管僅承受內(nèi)壓,由厚壁圓筒的拉梅公式可推出內(nèi)外管危險處應(yīng)力值。

    (11)

    式中:σr_in和σr_out為分別為內(nèi)管和外管承受的徑向應(yīng)力,MPa;σθ_in和σθ_out為分別為內(nèi)管和外管承受的周向應(yīng)力,MPa;pin為內(nèi)管承受的內(nèi)壓,MPa;pout為外管承受的外壓,MPa;Rin和rin為分別為內(nèi)管的外徑和內(nèi)半徑,mm;Rout和rout為分別為外管的外徑和內(nèi)半徑,mm。

    4 計算實例

    采用MATLAB軟件建立了常用的114 mm×76 mm隔熱管(參數(shù)如表1)的分析模型。

    表1 114 mm×76 mm隔熱管技術(shù)參數(shù)

    4.1 裝配載荷分析

    在內(nèi)管裝配拉伸量為1~3 mm/m的條件下,對隔熱管裝配應(yīng)力和內(nèi)管伸長量進(jìn)行了分析,計算結(jié)果如圖6。隨著內(nèi)管裝配拉伸量的增加,內(nèi)外管裝配應(yīng)力和內(nèi)管伸長量均線性增加,內(nèi)管承受拉應(yīng)力,外管承受壓應(yīng)力。由于內(nèi)外管在裝配時變形協(xié)調(diào)的影響,內(nèi)管在裝配過程中的拉伸回縮量隨內(nèi)管裝配拉伸量的增加而增加,當(dāng)內(nèi)管裝配拉伸量為3 mm/m時,內(nèi)管裝配后的拉伸回縮量為11.82 mm。

    4.2 熱載荷分析

    在隔熱管內(nèi)管裝配拉伸量為1.8 mm/m的條件下,分別對隔熱管在裝配載荷、熱載荷及熱伸長釋放載荷綜合作用下的應(yīng)力和熱伸長進(jìn)行分析,計算結(jié)果如圖7。

    a 裝配應(yīng)力

    b 內(nèi)管伸長量

    a 熱伸長量

    b 綜合應(yīng)力

    由圖7a可知,隔熱管熱伸長量隨內(nèi)管和外管溫度的升高而增加,由于裝配載荷和內(nèi)外管變形協(xié)調(diào)的影響,熱伸長量小于簡單計算得到的結(jié)果。由圖7b可知,在內(nèi)管溫度不變的條件下,隨著外管溫度的升高,內(nèi)管綜合應(yīng)力逐步由壓應(yīng)力轉(zhuǎn)變?yōu)槔瓚?yīng)力,外管綜合應(yīng)力逐步由拉應(yīng)力轉(zhuǎn)變?yōu)閴簯?yīng)力。這是由于內(nèi)外管溫差和裝配載荷的存在,在外管溫度低時,外管阻礙了內(nèi)管熱伸長變形,而外管溫度較高時,外管因熱伸長增加,釋放了內(nèi)管熱膨脹變形能力。在隔熱管內(nèi)管300 ℃、外管80 ℃時,隔熱管的熱伸長為14.06 mm,內(nèi)管綜合應(yīng)力為-46.24 MPa,外管綜合應(yīng)力為35.87 MPa。

    4.3 綜合載荷分析

    在隔熱管內(nèi)管溫度350 ℃、承受內(nèi)外壓17 MPa的條件下,分別對內(nèi)管裝配拉伸量1~3 mm/m和外管溫度80~140 ℃時隔熱管的Mises應(yīng)力進(jìn)行分析,計算結(jié)果如圖8。

    a 外管

    b 內(nèi)管

    考慮隔熱管綜合受力(包括裝配載荷、熱載荷、內(nèi)外壓)影響的基礎(chǔ)上,如圖8a,隔熱管外管Mises應(yīng)力隨外管溫度和內(nèi)管裝配拉伸量的增加而降低。如圖8b,內(nèi)管Mises應(yīng)力隨外管溫度升高而降低、隨內(nèi)管裝配拉伸量的增加先降低后增加。在外管溫度100 ℃、內(nèi)管裝配拉伸量1.8 mm/m時,外管和內(nèi)管的Mises應(yīng)力分別為220.39 MPa和148.89 MPa。在隔熱管裝配拉伸量設(shè)計和管柱受力分析時,可利用建立的模型,根據(jù)隔熱管隔熱性能和工作環(huán)境進(jìn)行模擬,以有效提高隔熱管安全性和使用壽命。

    5 結(jié)論

    1) 介紹了外連接預(yù)應(yīng)力隔熱管的結(jié)構(gòu)和隔熱原理,提出了3種降低隔熱管接箍處熱損失的措施:安裝接箍密封器、改進(jìn)內(nèi)外管焊接位置或使用隔熱接箍。

    2) 建立了考慮內(nèi)外管變形協(xié)調(diào)和溫差影響的隔熱管裝配載荷、熱載荷、軸向載荷及內(nèi)外壓受力分析模型。

    3) 采用建立的模型,對隔熱管不同條件下的裝配載荷、熱載荷及綜合載荷進(jìn)行了分析,分析結(jié)果與現(xiàn)場實際符合。

    4) 建立的分析模型可用于隔熱管裝配拉伸量設(shè)計和管柱受力分析,以提高隔熱管的使用壽命。

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