堿激發(fā)水泥?磷渣固化性能及與含硫尾砂的相容性

姜關(guān)照，吳愛祥，王貽明?

1) 北京科技大學(xué)土木與資源工程學(xué)院，北京 100083 2) 金屬礦山高效開采與安全教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100083

磷渣是用高溫電爐提煉黃磷過程中排放的一種工業(yè)廢渣[1]. 每生產(chǎn) 1 t黃磷，大約產(chǎn)生 8～10 t磷渣[2?3]. 我國黃磷的產(chǎn)量占世界總產(chǎn)量的四分之一左右，近幾年隨著黃磷工業(yè)的迅速發(fā)展，磷渣年排放量在500萬噸以上. 多數(shù)企業(yè)將磷渣作為廢渣排放，不僅占用大量土地，而且經(jīng)雨水沖刷后，磷渣中含有的磷、氟等有害物質(zhì)會(huì)對(duì)水體造成污染[4?6].

研究表明，電爐磷渣中玻璃體質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)90%以上，具備潛在的膠凝性，但由于磷雜質(zhì)的緩凝作用，含磷渣的膠凝材料早期固化性能往往較差[7?8]. 陳霞等[9]發(fā)現(xiàn)磷渣會(huì)延緩水泥熟料中C3S和C2S水化，導(dǎo)致水泥膠凝體系的緩凝. 化學(xué)激發(fā)是提高磷渣膠凝材料早期固化性能的有效方式之一[10?11]. 程麟等[10]以 Na2SiO3為激發(fā)劑制備堿磷渣水泥，其 28 d 強(qiáng)度達(dá)到 87.8 MPa. 王濤等[5]通過添加一定比例的石膏、硫酸鈉、硫酸鋁、氫氧化鈉，制備出達(dá)到普通硅酸鹽水泥P.O 52.5R要求的磷渣水泥. 郝晉高等[11]研究了CaO作為激發(fā)劑對(duì)磷渣水泥水化性能和微觀結(jié)構(gòu)的影響，發(fā)現(xiàn)CaO會(huì)加速磷渣水泥早期水化，但28 d后加速作用不明顯. 以上研究多關(guān)注水泥?磷渣膠凝材料抗壓強(qiáng)度，對(duì)凝結(jié)時(shí)間等固化性能研究還不夠深入，對(duì)此類材料機(jī)理性研究也還不系統(tǒng)，尤其是堿激發(fā)劑作用下磷渣早期活性激發(fā)還需要進(jìn)一步研究[12?13].

金屬礦山尾礦中常含有多種硫化物和硫酸鹽，含硫尾砂會(huì)引發(fā)硫酸鹽侵蝕現(xiàn)象，導(dǎo)致水泥膠結(jié)充填體強(qiáng)度劣化[14?15]. 雖然磷渣類膠凝材料早期活性偏低，但具有后期強(qiáng)度增長率高的優(yōu)點(diǎn)，這對(duì)于含硫尾砂膠結(jié)充填或礦山嗣后膠結(jié)充填非常有利[3,16]. 采用堿激發(fā)磷渣基膠凝材料膠結(jié)含硫尾砂，不僅可以為磷渣找到新的利用方式，而且有助于解決含硫尾砂引起的強(qiáng)度劣化，但目前關(guān)于兩者相容性的研究仍較少.

本文系統(tǒng)研究了堿激發(fā)水泥?磷渣膠凝材料（Alkali activated cement-phosphorus slag cementitious material, CPCM）凝結(jié)時(shí)間和抗壓強(qiáng)度變化規(guī)律，分析了CPCM早期固化機(jī)理. 進(jìn)一步，以礦山充填為應(yīng)用條件，分析了CPCM?尾砂充填體（CPCM?tailings backfill, CPTB）固化性能，評(píng)價(jià)了CPCM與含硫尾砂的相容性. 本研究結(jié)果為CPCM早期活性激發(fā)提供理論參考，同時(shí)也首次探究了利用磷渣解決含硫尾砂硫酸鹽侵蝕問題的可行性.

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料

水泥選用貴州某水泥廠生產(chǎn)的P.O 42.5普通硅酸鹽水泥. 全尾砂來自安徽某硫鐵礦選廠，根據(jù)前期元素定量分析結(jié)果，全尾砂含硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為6.1%，屬于含硫尾砂[16]. 磷渣取自貴州某黃磷廠，比表面積為 458 m2·kg?1，堿度系數(shù)為 1.06，質(zhì)量系數(shù)為1.26. 各原料化學(xué)成分見表1，磷渣物相分析如圖1，磷渣與全尾砂的粒度分析結(jié)果圖2. 由圖1可見，X射線衍射圖譜出現(xiàn)大量彌散峰，表明磷渣中含有大量的玻璃體，具有很好的潛在膠凝性. 如圖2所示，粒徑小于30 μm的磷渣顆粒占75%以上，對(duì)磷渣活性激發(fā)有利[17]. 粒徑小于20 μm的全尾砂顆粒超過70%，屬于細(xì)粒級(jí)尾砂，適用于礦山充填[16].

表1 水泥、全尾砂和磷渣化學(xué)成分Table 1 Chemical compositions of cement, tailings, and phosphorus slag

圖1 磷渣 X 射線衍射圖譜Fig.1 XRD pattern of phosphorus slag (PS)

圖2 磷渣和全尾砂粒徑分布Fig.2 Particle size distribution of PS and tailings

NaOH和Na2SiO3對(duì)磷渣早期活性激發(fā)效果好，是常見的堿激發(fā)劑. 生石灰對(duì)磷渣也有較好的激發(fā)作用，且價(jià)格低廉，有利于降低充填材料成本. 因此，本文采用生石灰、NaOH、Na2SiO3作為堿激發(fā)劑. 其中，生石灰購買自市場(chǎng)，有效CaO質(zhì)量分?jǐn)?shù)為77.4%，其余堿性劑均為化學(xué)試劑，呈粉末狀，易溶于水.

1.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

以凝結(jié)時(shí)間和抗壓強(qiáng)度表征材料固化性能，CPCM和CPTB配合比設(shè)計(jì)如表2和表3所示，表2中磷渣以水泥質(zhì)量比例外摻，激發(fā)劑以磷渣質(zhì)量比例外摻；水膠比固定為0.4.

表2 CPCM 配合比設(shè)計(jì)Table 2 Design of CPCM mix ratio

1.3 試驗(yàn)方法

根據(jù)表2和表3的設(shè)計(jì)配比，將稱重后的固體物料倒入砂漿攪拌鍋，設(shè)定 65 r·min?1轉(zhuǎn)速預(yù)攪拌60 s，然后加入提前溶解好的激發(fā)劑溶液和剩余拌合水，以 130 r·min?1轉(zhuǎn)速攪拌 120 s，攪拌均勻的料漿少量用于測(cè)定凝結(jié)時(shí)間，剩余部分注入70.7 mm ×70.7 mm × 70.7 mm 標(biāo)準(zhǔn)三聯(lián)試模中，待試塊標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)至 7、28、90、150和 180 d時(shí)測(cè)定單軸抗壓強(qiáng)度. 為方便表述，本文約定 7 d、28 d 強(qiáng)度分別為試塊早、中期強(qiáng)度，90 d 和 150 d 為后期強(qiáng)度. 凝結(jié)時(shí)間測(cè)定按照GB/T 1346—2011《水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間、安定性檢驗(yàn)方法》進(jìn)行，抗壓強(qiáng)度測(cè)定按照J(rèn)GJ/T 70—2009《建筑砂漿基本性能試驗(yàn)方法》進(jìn)行.

表3 CPTB 配合比設(shè)計(jì)Table 3 Design of CPTB mix ratio

測(cè)定強(qiáng)度后，從試塊內(nèi)部取少量試樣，以無水乙醇浸泡48 h并烘干，終止水化進(jìn)程. 取部分試樣磨細(xì)，并通過200目的方孔篩，得到X射線衍射樣品，儀器型號(hào)為日本理學(xué) Dmax-rB 12 kW型，Cu靶，工作電流為 150 mA，工作電壓為 40 kV. 另取表面平整的小塊試樣，表面噴碳處理后，進(jìn)行掃描電子顯微鏡?能譜儀分析，儀器型號(hào)為德國Zeiss EVO-18 型，加速電壓 20 kV.

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 磷渣摻量對(duì) CPCM 固化性能影響

圖3（a）和（b）分別為不同磷渣摻量的 CPCM凝結(jié)時(shí)間和抗壓強(qiáng)度.

由圖 3（a）可知，純水泥凈漿（CPO）初、終凝結(jié)時(shí)間分別為225和280 min. 磷渣摻入導(dǎo)致CPCM凝結(jié)時(shí)間延長，摻量為100%時(shí)，初終凝時(shí)間大致延長一倍. 這是由于磷渣中含有的P2O5會(huì)逐漸溶出為可溶性磷，延緩水泥水化進(jìn)程[3]. 由圖3（b）可知，隨著磷渣摻量增加，CPCM早、中期強(qiáng)度明顯下降，而后期強(qiáng)度逐漸增加. 與CPO相比，磷渣摻量為100%時(shí)，雖然CPCM早、中期強(qiáng)度分別下降54.3%、31.9%，但后期強(qiáng)度增加13.2%～23.3%.

磷渣摻量增加導(dǎo)致CPCM早期強(qiáng)度下降，一方面是由于膠凝材料中P2O5含量增加，對(duì)水泥水化的緩凝作用增強(qiáng)，另一方面是由于水泥占比下降，膠凝材料中水化速度較快的C3A含量減少. 隨著CPCM中水泥的不斷水化，Ca(OH)2逐漸生成并成為堿激發(fā)劑，使得磷渣玻璃體解聚，膠凝活性得以激發(fā)[17].

圖3 磷渣摻量對(duì) CPCM 固化性能影響. （a）凝結(jié)時(shí)間；（b）抗壓強(qiáng)度Fig.3 Effect of PS mass fraction on the cementitious material (CPCM) hardening properties:(a) setting time; (b) strength

2.2 不同堿性激發(fā)劑對(duì) CPCM 固化性能影響

2.2.1 生石灰對(duì) CPCM 固化性能影響

圖4（a）和（b）分別為不同生石灰摻量的CPCM凝結(jié)時(shí)間和抗壓強(qiáng)度.

由圖4可知，磷渣摻量為100%，生石灰摻量3%時(shí)，有利于磷渣活性激發(fā)，CPCM固化性能最好. 從凝結(jié)時(shí)間看，3%的生石灰使CPCM初、終凝時(shí)間分別縮短39.0%、40.8%，與CPO相當(dāng). 從抗壓強(qiáng)度看，摻入3%的生石灰時(shí)，CPCM中期強(qiáng)度提高至 40.6 MPa，后期強(qiáng)度超過 66.8 MPa. 對(duì)于關(guān)注充填體中后期強(qiáng)度的嗣后充填采礦法，CPCM凝結(jié)時(shí)間和抗壓強(qiáng)度與42.5P.O水泥基本相當(dāng)，即磷渣100%，生石灰3%的CPCM（DL3）基本可等量替代水泥應(yīng)用礦山嗣后充填. 當(dāng)生石灰摻量超過3%時(shí)，CPCM凝結(jié)時(shí)間變化較小，且不利于各齡期強(qiáng)度發(fā)展.

生石灰遇水生成Ca(OH)2，增加水化體系中Ca2+、OH?濃度. 一方面，Ca2+離子濃度增加，會(huì)導(dǎo)致C?S?H更早的析出，另一方面OH?濃度增加，會(huì)加速磷渣水化[10]，從而提高CPCM早中期強(qiáng)度. 生石灰摻量超過3%時(shí)，過量的Ca(OH)2削弱了C?S?H等水化產(chǎn)物間的“黏結(jié)”，造成結(jié)構(gòu)體強(qiáng)度降低. 但也有學(xué)者認(rèn)為，生石灰反應(yīng)后剩余較多f?CaO，會(huì)引起體系的體積安定性下降[18]，劣化結(jié)構(gòu)體強(qiáng)度，具體原因待進(jìn)一步研究.

2.2.2 NaOH 對(duì) CPCM 固化性能影響

不同NaOH摻量時(shí)CPCM凝結(jié)時(shí)間和抗壓強(qiáng)度如圖 5（a）和（b）所示.

圖4 生石灰摻量對(duì) CPCM 固化性能影響. （a）凝結(jié)時(shí)間；（b）抗壓強(qiáng)度Fig.4 Effect of quicklime mass fraction on the CPCM hardening properties:(a) setting time; (b) strength

圖5 NaOH 摻量對(duì) CPCM 固化性能影響. （a）凝結(jié)時(shí)間；（b）抗壓強(qiáng)度Fig.5 Effect of NaOH mass fraction on the CPCM hardening properties:(a) setting time; (b) strength

NaOH遇水后會(huì)迅速溶解，使整個(gè)水化體系pH增大，OH?迅速分布在磷渣顆粒表面. 由于OH?的極化作用，磷渣玻璃體迅速解聚為活性SiO2、Al2O3，進(jìn)而與Ca(OH)2反應(yīng)形成水化硅酸鈣C?S?H和水化鋁酸鈣 C?A?H等水化產(chǎn)物[17]. NaOH摻量越大，OH?濃度越高，對(duì)玻璃體的解聚作用越強(qiáng)，對(duì)磷渣的激發(fā)效果也越好. 但是，當(dāng)摻量超過4%時(shí)，過快形成的C?S?H會(huì)包裹在磷渣顆粒表面，不利于其活性的進(jìn)一步激發(fā)，造成CPCM結(jié)構(gòu)體強(qiáng)度下降.

2.2.3 Na2SiO3對(duì) CPCM 固化性能影響

Na2SiO3對(duì)CPCM凝結(jié)時(shí)間和抗壓強(qiáng)度影響如圖 6（a）和（b）所示.

圖6 Na2SiO3摻量對(duì) CPCM 固化性能影響. （a）凝結(jié)時(shí)間；（b）抗壓強(qiáng)度Fig.6 Effect of Na2SiO3mass fraction on the CPCM hardening properties:(a) setting time; (b) strength

對(duì)比圖6與圖5可知，Na2SiO3對(duì)磷渣早期活性的激發(fā)作用強(qiáng)于NaOH. 如圖6（a）所示，當(dāng)Na2SiO3摻量為4%時(shí)，CPCM初終凝時(shí)間為130和170 min.此時(shí)，雖然CPCM凝結(jié)速度快于CPO，但并未出現(xiàn)堿激發(fā)膠凝材料的速凝問題[19]，這歸因于磷渣本身的緩凝作用. 如圖 6（b）所示，Na2SiO3摻量增加會(huì)迅速提高CPCM早期強(qiáng)度，當(dāng)超過4%時(shí)會(huì)降低對(duì)磷渣早期活性的激發(fā)效果. 與NaOH不同的是，Na2SiO3會(huì)顯著提高CPCM后期強(qiáng)度. Na2SiO3最佳摻量為4%，此時(shí)CPCM早、后期強(qiáng)度（150 d）分別達(dá)到 49.3、82.6 MPa，較 CPO 提高 31.1%、45.2%.

Na2SiO3對(duì)CPCM的早期活性的激發(fā)可歸納為兩點(diǎn). 一方面，Na2SiO3水解會(huì)釋放出OH?，具有NaOH激發(fā)作用，可以加速磷渣水化，形成早強(qiáng)作用. 另一方面，Na2SiO3水解生成硅膠，增加水化體系中活性SiO2含量，進(jìn)而與Ca(OH)2反應(yīng)形成更多的C?S?H凝膠，提高CPCM中、后期強(qiáng)度[18]. 綜上，NaOH和Na2SiO3均屬于早強(qiáng)型激發(fā)劑，但Na2SiO3對(duì)CPCM各齡期強(qiáng)度均有貢獻(xiàn)，對(duì)磷渣的激發(fā)效果優(yōu)于NaOH.

2.3 CPCM 類型對(duì) CPTB 固化性能影響

分別以CPO、DL3、DN4膠結(jié)含硫尾砂，CPTB凝結(jié)時(shí)間和抗壓強(qiáng)度如圖7（a）和（b）所示.

如圖 7（a），CPTB?2#與 CPTB?1#凝結(jié)速度相當(dāng)，CPTB?3#初、終凝時(shí)間比后者縮短 8 h 左右. 這說明DN4加快了充填體固化速度，有利于充填體對(duì)采空區(qū)形成快速支撐，提高井下作業(yè)安全性. 如圖7（b）所示，由于硫酸鹽侵蝕作用，采用CPO作為膠結(jié)劑時(shí)，CPTB中、后期強(qiáng)度出現(xiàn)明顯下降，養(yǎng)護(hù)至180 d時(shí)下降至0.9 MPa. 采用DL3和DN4作為膠結(jié)劑時(shí)，CPTB抗壓強(qiáng)度未出現(xiàn)劣化，且180 d強(qiáng)度超過2.0 MPa. 因此，CPCM與含硫尾砂相容性好，有助于解決充填體固化過程中的硫酸鹽侵蝕問題.

圖7 CPCM 類型對(duì) CPTB 固化性能影響. （a）凝結(jié)時(shí)間；（b）抗壓強(qiáng)度Fig.7 Effect of CPCM type on the CPTB hardening properties:(a) setting time; (b) strength

CPCM抗硫酸鹽侵蝕能力來源于膠凝材料中磷渣組分. 一方面，磷渣水化消耗了大量Ca(OH)2，減少了石膏、鈣礬石等膨脹相所需鈣源，另一方面，磷渣水化生成大量C?S?H凝膠，提高了水化產(chǎn)物致密性，這不僅減少硫化物氧化，而且補(bǔ)充了由于膨脹相破壞造成的充填體強(qiáng)度下降[16,20].

李嶠汝還真沒想到，母親竟然說出這樣的話。梁叔有工資，一個(gè)月接近兩千。就他們倆，吃不愁穿不愁的，還能有什么苦？李嶠汝自認(rèn)為自己做女兒還算稱職，平時(shí)經(jīng)常塞給母親一些零花錢，過年過節(jié)也會(huì)給他們買衣服買禮物。她自己離婚后，就更能理解母親當(dāng)年帶她的不易。當(dāng)然，她也不吃虧，樂樂的生活費(fèi)都是母親和梁叔負(fù)擔(dān)，連學(xué)費(fèi)都沒讓李嶠汝出過。聽說梁叔也曾有過兩個(gè)孩子，發(fā)大水給沖沒了。梁叔把父愛毫無保留地給了樂樂，比樂樂爸還疼她。

2.4 磷渣早期活性激發(fā)和 CPTB 固化機(jī)理分析

2.4.1 X 射線衍射分析

X射線衍射分析結(jié)果如圖8所示.

圖8 水化產(chǎn)物 X 射線衍射圖譜. （a）CPCM；（b）CPTBFig.8 XRD patterns of hydration products:(a) CPCM; (b) CPTB

如圖8（a）所示，不同激發(fā)劑的CPCM水化產(chǎn)物均主要為Ca(OH)2、C?S?H、以及少量未水化的C3S和C2S. C?S?H多為無定形物質(zhì)，在 X射線衍射圖譜中以彌散峰形式出現(xiàn). CaCO3衍射峰出現(xiàn)是Ca(OH)2與空氣中CO2發(fā)生反應(yīng)所致. CPCM固化28 d時(shí)，與無激發(fā)劑時(shí)相比，摻入3%生石灰后，Ca(OH)2衍射峰強(qiáng)度下降，這說明磷渣活性得到激發(fā)，Ca(OH)2參與了磷渣水化反應(yīng)[21?22]. 當(dāng)CPCM 固化 7 d時(shí)，4% 的 Na2SiO3使 Ca(OH)2衍射峰強(qiáng)度進(jìn)一步下降，說明Na2SiO3加速了磷渣水化，對(duì)其早期活性激發(fā)作用更強(qiáng).

如圖8（b）所示，除了含硫尾砂中石英、黃鐵礦和赤鐵礦外，充填體水化產(chǎn)物主要為C?S?H，以及石膏和鈣礬石類膨脹相. CPTB-1#、CPTB-2#和CPTB-3#水化產(chǎn)物中石膏相和鈣礬石衍射強(qiáng)度依次降低，推測(cè)是其含量減少所致. 膨脹相在充填體內(nèi)部產(chǎn)生較高拉應(yīng)力，導(dǎo)致內(nèi)部微裂隙發(fā)展，充填體整體強(qiáng)度下降[23?24]. 采用CPCM作為膠凝材料，雖然充填體中存在石膏和鈣礬石相，但并未引起強(qiáng)度劣化，這是因?yàn)榱自瘜?duì)充填體中后期強(qiáng)度的提高大于少量膨脹相的劣化作用.

2.4.2 掃描電鏡?電子能譜分析

充填體水化產(chǎn)物掃描電鏡分析如圖9所示，電子能譜分析如圖10～11所示.

如圖9（a）所示，未摻入激發(fā)劑時(shí)，CPD中期水化產(chǎn)物中含有許多無定形的疏松狀水化產(chǎn)物，且存在大量塊狀顆粒. 相較于CPD，摻入3%生石灰后，水化產(chǎn)物交織在一起，形成更加平整、致密的結(jié)構(gòu)（圖 9（b）），表現(xiàn)為 DL3 強(qiáng)度提高. 如圖 9（c）所示，固化7 d時(shí)，DN4結(jié)構(gòu)體水化產(chǎn)物緊密程度與DL3相似.

如圖10所示，A處塊狀物含有P和Al元素，推測(cè)為未水化的磷渣顆粒，B和C處無定形水化產(chǎn)物主要元素為Ca、Si、O，為C?S?H 凝膠. 由圖11可知，B處疏松型C?S?H的平均Ca/Si比（摩爾比，等同Ca和Si原子數(shù)百分?jǐn)?shù)之比，下同）為2.94，而C處致密型的平均Ca/Si比較低，為2.37. 因此，生石灰或Na2SiO3對(duì)磷渣早期活性的激發(fā)表現(xiàn)為，加快了低Ca/Si比C?S?H的形成，這有助于提高CPCM早、中期強(qiáng)度[25].

圖9 水化產(chǎn)物掃描電鏡圖. （a）CPD-28 d；（b）DL3-28 d；（c）DN4-7 d；（d）CPTB-1#-90 d；（e）CPTB-2#-90 d；（f）CPTB-3#-90dFig.9 SEM images of hydration products:(a) CPD-28 d; (b) DL3-28 d; (c) DN4-7 d; (d) CPTB-1#-90 d; (e) CPTB-2#-90 d; (f) CPTB-3#-90d

圖10 圖 9 所標(biāo)各處水化產(chǎn)物電子圖譜. （a）A 處；（b）B 處；（c）C 處Fig.10 EDS spectra of hydration products of the marked areas in Fig. 9:(a) A; (b) B; (c) C

如圖 9（d），固化 90 d 時(shí)，CPTB-1#水化產(chǎn)物結(jié)構(gòu)疏松，存在較多孔隙. 相比之下，CPTB-2#和CPTB-3#水化產(chǎn)物結(jié)構(gòu)較為緊密，孔隙少（圖9（e）和（f））. 這是由于磷渣水化生成了更多的致密型C?S?H，且減少了膨脹相的生成，宏觀上表現(xiàn)為充填體強(qiáng)度持續(xù)增加.

3 結(jié)論

（1）與水泥凈漿相比，CPCM早中期強(qiáng)度較低，但后期強(qiáng)度增長率高. 生石灰對(duì)磷渣具有激發(fā)作用，最佳摻量為3%，此時(shí)CPCM中后期強(qiáng)度高，基本可等量替代P.O 42.5水泥用于嗣后充填. Na2SiO3對(duì)磷渣早期活性激發(fā)效果優(yōu)于NaOH，摻量為4% 時(shí)，CPCM 的 7 d 強(qiáng)度為 49.3 MPa，較水泥凈漿提高31.1%.

圖11 50 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn) Ca/Si比. （a）B 處；（b）C 處Fig.11 Ca/Si ratio of 50 points:(a) B; (b) C

（2）含硫尾砂會(huì)引發(fā)硫酸鹽侵蝕，導(dǎo)致充填體強(qiáng)度下降. 采用CPCM膠結(jié)含硫尾砂，充填體凝結(jié)時(shí)間縮短 8 h 左右，180 d 強(qiáng)度超過 2.0 MPa，且固化齡期內(nèi)無強(qiáng)度劣化. 因此，CPCM與含硫尾砂相容性優(yōu)于P.O 42.5水泥.

（3）堿激發(fā)劑可以激發(fā)磷渣早期活性，加速低Ca/Si比的緊密型 C?S?H凝膠形成，從而提高CPCM早期強(qiáng)度. CPCM與含硫尾砂相容歸因于：磷渣水化不僅可以減少膨脹相的生成，而且可以為充填體提供足夠的后期強(qiáng)度彌補(bǔ)膨脹相帶來的強(qiáng)度劣化.