再生聚苯乙烯摻配改性劑對(duì)瀝青混合料性能的影響分析

馮新軍， 解明衛(wèi)編譯

(1.長(zhǎng)沙理工大學(xué) 道路結(jié)構(gòu)與材料交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 湖南 長(zhǎng)沙 410114； 2.長(zhǎng)沙理工大學(xué) 交通運(yùn)輸工程學(xué)院)

1 前言

道路是世界上最常見(jiàn)的、也是目前消耗建筑材料最多的建筑結(jié)構(gòu)物之一。歐洲91.9%的道路采用瀝青混合料鋪筑，對(duì)瀝青這種來(lái)源于石油的有限材料的需求量很高。提取和加工瀝青過(guò)程中，會(huì)向大氣中排放0.048 kg二氧化碳當(dāng)量/kg，鋪筑1 km的道路需要43.7 t的瀝青，排放高達(dá)2.1 t二氧化碳當(dāng)量。

在歐洲每年產(chǎn)生2 580萬(wàn)t廢塑料。為減少瀝青對(duì)環(huán)境的有害影響，該文研究廢塑料替代瀝青的可能性。研究選取廢塑料是由于聚苯乙烯(PS)具有熱塑性和最低的玻璃化溫度，又是全球消耗最多的聚合物之一。為了給瀝青混合料提供所需的剛度和熱穩(wěn)定性，研究選用高抗沖聚苯乙烯和通用聚苯乙烯作為改性劑，并采用干法制備改性瀝青混合料：將改性劑、集料和未改性的瀝青一起直接加入攪拌機(jī)轉(zhuǎn)鼓中攪拌均勻。

目前中國(guó)已有關(guān)于回收廢塑料加入瀝青混合料的研究。楊錫武等采用Ⅰ型廢舊塑料改性劑(造粒工藝制作)和Ⅱ型廢舊塑料改性劑(加熱和加穩(wěn)定劑處理工藝制作)分別制備了Ⅰ型和Ⅱ型廢舊塑料改性瀝青，對(duì)比分析了Ⅰ、Ⅱ型廢舊塑料改性瀝青及混合料的性能；何澤等分別對(duì)回收廢舊塑料(RP)改性瀝青及混合料和廢舊塑料經(jīng)過(guò)裂化的加工塑料(CRP)改性瀝青及混合料的性能進(jìn)行了研究；賴增成等對(duì)低密度聚乙烯(LDPE)、高密度聚乙烯(HDPE)、聚丙烯(PP)單一改性瀝青及復(fù)合改性瀝青的性能進(jìn)行了研究。然而中國(guó)對(duì)于采用干法制備再生聚苯乙烯改性瀝青混合料的研究很少，而采用廢舊塑料代替部分瀝青的混合料研究尚未見(jiàn)報(bào)道。

該文對(duì)兩種PS摻配比例以替代部分瀝青的瀝青混凝土(AC-16S)的性能進(jìn)行評(píng)價(jià)，替代率分別為1%和2%，占瀝青總量的23%和46%。研究的主要目的是在不降低瀝青混合料性能的情況下減少瀝青混合料的瀝青用量，并進(jìn)行生命周期評(píng)價(jià)(LCA)，比較降低瀝青用量的混合料和常規(guī)混合料的環(huán)境影響。降低瀝青用量從環(huán)境角度(瀝青是一種石油化合物，它的儲(chǔ)量是有限的)和經(jīng)濟(jì)角度來(lái)看(瀝青僅占混合料總重量的4%～5%，卻占總成本的60%)都是重要的。

2 材料和方法

2.1 材料

研究采用輝綠巖(2.93 g/cm3)作為粒徑大于2 mm的集料，石灰石(2.725 g/cm3)作為較小顆粒(包含填料)組成密級(jí)配瀝青混合料。對(duì)照組和試驗(yàn)混合料中均使用常規(guī)的50/70針入度等級(jí)的瀝青。對(duì)照組混合料的組成如表1所示，試驗(yàn)混合料在此基礎(chǔ)上改變得到。

表1 AC-16S混合料組成及配比(REF)

此外，通過(guò)干法加入3種不同的聚苯乙烯(PS)樣品作為改性劑：再生塑料衣架聚苯乙烯(HPS)、再生高抗沖聚苯乙烯(HIPS)和通用級(jí)聚苯乙烯(GPPS)。3種聚合物均產(chǎn)自西班牙。

根據(jù)當(dāng)?shù)夭墒瘓?chǎng)和一家石油公司在2015年提供的集料和瀝青成本(輝綠巖、石灰?guī)r、50/70#瀝青價(jià)格分別為16、7、450歐元/t)數(shù)據(jù)可知，所采用的瀝青混合料中瀝青成本將占整個(gè)混合料成本的61%。

所使用的塑料成本隨著其預(yù)處理所需步驟的增加而增加。HPS來(lái)自純塑料衣架，其生產(chǎn)只需研磨至足夠小粒度?；厥盏腉PPS和HIPS都需要兩個(gè)額外的步驟：分離雜質(zhì)和使用造粒機(jī)獲得相似大小的顆粒。塑料在造粒機(jī)中被加熱直到熔化，然后被從一個(gè)孔壓出，并切割冷卻的塑料股線。

2.2 試件的制備過(guò)程

材料在試驗(yàn)室攪拌機(jī)中混合。大約300 kg材料被分成研究中3種不同的樣品類型。集料和瀝青分別加熱到170、155 ℃。對(duì)照組混合料中的原料按以下順序加入到轉(zhuǎn)鼓中：粗集料、細(xì)集料、瀝青。攪拌1 min后，加入填料再攪拌4 min使所有材料攪拌均勻。

這個(gè)過(guò)程對(duì)于試驗(yàn)混合料略有不同，一部分瀝青被等質(zhì)量PS替代?？紤]到該工藝更容易在瀝青廠生產(chǎn)以及顆粒采用其他尺寸或形狀的情況，在這些混合料中，在加入粗集料之后加入未加熱的PS，與集料攪拌30 s，然后繼續(xù)進(jìn)行如前所述的過(guò)程。此外，在試驗(yàn)的第1步中，HPS不均勻會(huì)影響密度值以及集料與PS的黏結(jié)。

制備4種不同類型的試件用于研究：圓柱形馬歇爾試件(直徑101.6 mm、高度65 mm)，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試件(直徑150 mm、高度100 mm)，車轍板(410 mm×260 mm×50 mm)以及棱柱體試件(410 mm×60 mm×60 mm)。

2.2.1 試件的體積密度和空隙率

準(zhǔn)備4個(gè)馬歇爾試件以確定所研究的每種混合料的空隙特征。將試驗(yàn)得到的混合料結(jié)果與對(duì)照組混合料空隙率(西班牙標(biāo)準(zhǔn)，AC混合料的空隙率為4%～6%)進(jìn)行對(duì)比。

2.2.2 水穩(wěn)定性試驗(yàn)

對(duì)每種混合料的8個(gè)試件進(jìn)行水穩(wěn)定性試驗(yàn)(4干、4濕)。該試驗(yàn)?zāi)康氖菣z驗(yàn)水對(duì)不同混合料間接拉伸強(qiáng)度(ITS)的影響。采用可記錄試件承受拉力的傳統(tǒng)液壓機(jī)進(jìn)行試驗(yàn)并得到凍融劈裂殘留強(qiáng)度比。

2.2.3 車轍試驗(yàn)

對(duì)每個(gè)混合料的3個(gè)試件進(jìn)行車轍試驗(yàn)。試驗(yàn)溫度為60 ℃。試驗(yàn)?zāi)康氖峭ㄟ^(guò)試驗(yàn)儀記錄的斜率分析混合料塑性變形。

2.2.4 飛散試驗(yàn)

盡管肯塔堡試驗(yàn)一般針對(duì)多孔瀝青混合料，而該文研究的是密級(jí)配瀝青混合料，依然采用該試驗(yàn)測(cè)定混合料的飛散損失。對(duì)每種配方的4個(gè)馬歇爾試件進(jìn)行肯塔堡飛散試驗(yàn)，得到PS替代瀝青的試驗(yàn)混合料的飛散損失百分率。

2.2.5 壓實(shí)性試驗(yàn)

每種混合料拌制兩個(gè)平行試樣放入旋轉(zhuǎn)壓實(shí)儀中進(jìn)行試驗(yàn)計(jì)算壓實(shí)功，并分析添加聚合物后壓實(shí)過(guò)程中是否需要改進(jìn)或不符合公式(1)。根據(jù)歐洲標(biāo)準(zhǔn)將儀器設(shè)置如下：600 kPa壓力、30 r/min的轉(zhuǎn)速和0.82°的傾角。

(1)

式中：W為壓實(shí)能(kJ)；m為質(zhì)量(kg)；N為循環(huán)次數(shù)；α為圓柱形試件的傾角(rad)；A為試件截面面積(m2)；hi為每個(gè)周期i中的試件高度(m)；Si為在每個(gè)周期中測(cè)得的剪應(yīng)力(kPa)。

2.2.6 剛度試驗(yàn)

測(cè)試每種混合料的8個(gè)梁狀試件的剛度和相位角，試驗(yàn)條件為：在20 ℃的恒溫箱內(nèi)施加50 με的恒定變形和0.1～30 Hz的不同頻率。

2.2.7 抗疲勞性

采用剛度試驗(yàn)儀進(jìn)行疲勞試驗(yàn)。每種混合料的8個(gè)試件在30 Hz的頻率和20 ℃的溫度下進(jìn)行測(cè)試。試驗(yàn)?zāi)康氖前词?2)確定疲勞規(guī)律。

(2)

式中：Nf為疲勞載荷周期數(shù)；ε為應(yīng)變；a和b為疲勞常數(shù)。

2.3 統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)分析

利用計(jì)算機(jī)程序Minitab17的推理統(tǒng)計(jì)功能分析試驗(yàn)室測(cè)試的結(jié)果，對(duì)具有代表性的指標(biāo)進(jìn)行驗(yàn)證和推斷。因此，推理測(cè)試用來(lái)研究PS是否影響瀝青混合料性能。根據(jù)夏皮羅維爾克檢驗(yàn)法0.05的顯著性水平，通過(guò)圖1所示的統(tǒng)計(jì)檢驗(yàn)產(chǎn)生的p值來(lái)確定。

圖1 推斷統(tǒng)計(jì)模型

2.4 生命周期評(píng)價(jià)(LCA)

LCA提供了一個(gè)評(píng)價(jià)產(chǎn)品在整個(gè)生命周期中環(huán)境影響的整體框架，從提取原材料到最終處置或回收，包括生產(chǎn)、運(yùn)輸和使用等不同階段。在這項(xiàng)研究的背景下，根據(jù)環(huán)境管理標(biāo)準(zhǔn)ISO 14040：2006(ISO 14040,2006)和14044：2006(ISO 14044,2006)對(duì)瀝青混合料進(jìn)行環(huán)境分析。

每個(gè)生命周期分析包括4個(gè)相互依存的階段：目標(biāo)和范圍、生命周期清單(LCI)、生命周期影響評(píng)估(LCIA)和結(jié)果解釋(圖2)。

圖2 車轍試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

此外，對(duì)建模進(jìn)行如下假設(shè)：① 養(yǎng)護(hù)是使用階段唯一考慮的過(guò)程；② 所有情況下的預(yù)期壽命都一樣；③ 預(yù)計(jì)所有的RAP都將在達(dá)到使用壽命時(shí)進(jìn)行回收；④ 不考慮瀝青和PS的原料能量。

3 結(jié)果與討論

為研究PS替代瀝青后瀝青混合料的性能，采用減少1%、2%瀝青(質(zhì)量比)的瀝青混合料作為對(duì)照組進(jìn)行對(duì)比。

3.1 聚苯乙烯替代1%和2%瀝青的混合料力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果

含有1%聚苯乙烯的混合料相對(duì)于對(duì)照組力學(xué)性能更好，但密度值更低。這種低密度值是由于PS在攪拌機(jī)中混合時(shí)達(dá)不到100%熔化造成的，但它能變得足夠軟并與瀝青均勻混合。此外，PS的黏度比瀝青高，溫度降低時(shí)結(jié)硬更快。這種剛性導(dǎo)致含PS的混合料中空隙率更高(表2)。實(shí)際上，通過(guò)應(yīng)用圖2中所示的方案比較試驗(yàn)組和對(duì)照組混合料的空隙時(shí)獲得的p值均低于0.05，這表明它們之間的差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。關(guān)于水穩(wěn)定性試驗(yàn)，如表2所示，所有混合料(約100%)的干濕劈裂強(qiáng)度比(ITSR)大致相同，表明水對(duì)其幾乎沒(méi)有影響。雖然在試驗(yàn)組和對(duì)照組混合料之間有一些顯著差異(當(dāng)用HPS替代1%的瀝青時(shí)p值為0.03)，表2都表明試驗(yàn)混合料性能的提高。

由表2可知：試驗(yàn)組混合料性能顯著提高，與對(duì)照組混合料相比，斜率降低了40%～60%(圖2)。PS顆粒比瀝青不易受溫度影響，因此剛度下降少。盡管具有較高百分比的空隙，但混合料呈現(xiàn)出更好的抵抗塑性變形能力。因此，試驗(yàn)組混合料特別適用于路面易出現(xiàn)塑性變形的高溫地區(qū)。另一方面，如表2所示，與所有對(duì)照值相比，試驗(yàn)組減少1%的瀝青(w/o1%)將導(dǎo)致混合料的力學(xué)性能較差。但是，這些變化僅僅是在空隙率方面具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。

試驗(yàn)結(jié)果表明：3種塑料中HPS改性效果最好。原因如下：其空隙率和密度在所有其他塑料結(jié)果的范圍內(nèi)，在車轍試驗(yàn)中表現(xiàn)出最好的性能，并且其制備僅需對(duì)其進(jìn)行研磨，與其他塑料(HIPS和GPPS)相比簡(jiǎn)化了相關(guān)的過(guò)程。

當(dāng)用HPS代替混合料中2%的瀝青時(shí)，密度低于參考值和1%PS混合料的值，導(dǎo)致空隙率升高，如表2所示。這說(shuō)明，PS摻量越高，空隙率越高。如在1%PS混合料中一樣，這種現(xiàn)象是由未熔化的顆粒引起的，這些顆粒在混合料中會(huì)作為額外的集料，從而提高了空隙率。同樣，關(guān)于這個(gè)參數(shù)的差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(p值<0.05)。

水穩(wěn)定性試驗(yàn)(表2)結(jié)果中1%PS混合料未浸水和浸水樣品的RT值都顯著降低。這表明：1%PS樣品會(huì)使混合料的水穩(wěn)定性更差。然而根據(jù)歐洲標(biāo)準(zhǔn)，ITSR值為84%仍符合常規(guī)瀝青混合料規(guī)范要求。在車轍試驗(yàn)中2%HPS試驗(yàn)混合料得到與1%PS取代瀝青的混合料相似的結(jié)果，數(shù)據(jù)和統(tǒng)計(jì)分析都表明其抗車轍性明顯優(yōu)于對(duì)照組混合料(表2和圖2)，這是由于PS顆粒提供了額外的剛性并且降低了混合料的溫度敏感性。然而，目測(cè)2%HPS的車轍板黏結(jié)性不足，特別是在邊角處容易剝離。

表2 1%、2%PS改性混合料的空隙率、水穩(wěn)定性、車轍試驗(yàn)結(jié)果

3.2 飛散試驗(yàn)結(jié)果

盡管肯塔堡飛散試驗(yàn)不是AC混合料的常規(guī)測(cè)試，仍可用其量化上述黏結(jié)性的不足(表3)。在減少1%瀝青(w/o1%)的混合料中，材料飛散損失明顯大于對(duì)照組混合料。然而，這些數(shù)值低于多孔瀝青混合料的規(guī)范要求，考慮到混合料之間的差異，認(rèn)為是可以接受的。

表3 肯塔堡試驗(yàn)(飛散試驗(yàn))結(jié)果

在替代2%瀝青情況下的混合料，飛散損失高達(dá)45%(表3)而不可接受。因此對(duì)這種替代率的混合料是不可行的。在統(tǒng)計(jì)學(xué)上，減少1%或2%瀝青的混合料與HPS替代瀝青的混合料之間沒(méi)有顯著差異，因此無(wú)法得出混合料中HPS摻量的影響。

3.3 動(dòng)態(tài)測(cè)試結(jié)果

試驗(yàn)研究了HPS替代1%瀝青混合料的動(dòng)態(tài)特性，包括壓實(shí)性試驗(yàn)、剛度試驗(yàn)和疲勞試驗(yàn)。替代2%瀝青混合料，由于缺乏黏結(jié)性，沒(méi)有研究其動(dòng)態(tài)特性。

壓實(shí)性試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示，由圖3表明聚苯乙烯的含量越高，達(dá)到相同密度所需的壓實(shí)能越高。這些結(jié)果與PS改性混合料的密度結(jié)果一致，因?yàn)镻S改性混合料的空隙率更高，需要更多的壓實(shí)能才能達(dá)到相同的壓實(shí)程度。但是，試驗(yàn)混合料不需達(dá)到對(duì)照組混合料密度值就可得到足夠的抗車轍能力。該試驗(yàn)結(jié)果也與添加HPS后混合料的空隙率增幅一致。統(tǒng)計(jì)學(xué)方面，與對(duì)照組相比沒(méi)有顯著差異(p值> 0.05)。

圖3 壓實(shí)性試驗(yàn)結(jié)果(累積能量與達(dá)到密度的關(guān)系)

表4和圖4為剛度測(cè)試的結(jié)果，用于計(jì)算混合料的動(dòng)態(tài)模量。兩種情況下的剛度值非常相似，而HPS改性混合料的相位角稍低，表示更具有彈性。然而，試驗(yàn)組和對(duì)照組混合料的統(tǒng)計(jì)學(xué)比較產(chǎn)生了0.05的p值，表明它們之間的差異不顯著， HPS改性混合料在車轍試驗(yàn)中表現(xiàn)出更高的性能。這可能是由于試驗(yàn)是在20 ℃進(jìn)行的，瀝青表現(xiàn)出較高的剛性。由于在這種條件下結(jié)合料的硬度較高，所以它與HPS之間的差異較小。因此，統(tǒng)計(jì)學(xué)分析中，HPS混合料的空隙率比車轍試驗(yàn)數(shù)據(jù)影響更大?；旌狭系钠谠囼?yàn)結(jié)果如表5所示。所采用的破壞準(zhǔn)則為混合料一旦達(dá)到S0/2的應(yīng)力值就會(huì)破裂，其中S0為初始應(yīng)力即在施加的變形下經(jīng)過(guò)100次循環(huán)后對(duì)應(yīng)的應(yīng)力值。N為達(dá)到該值的循環(huán)次數(shù)，也稱為斷裂循環(huán)，ε6為混合料在1×106次循環(huán)時(shí)的變形，被認(rèn)為是材料疲勞強(qiáng)度的代表值。盡管在疲勞試驗(yàn)中1%HPS混合料的ε6值略低(表5)，但根據(jù)統(tǒng)計(jì)學(xué)分析，對(duì)照組混合料和試驗(yàn)組混合料之間沒(méi)有明顯差異。

表4 剛度試驗(yàn)結(jié)果(EN 12697-26)

圖4 剛度試驗(yàn)參數(shù)比較

表5 疲勞試驗(yàn)結(jié)果

3.4 生命周期評(píng)價(jià)結(jié)果

LCA的應(yīng)用分兩種情況，每種情況分為兩種不同的方法。選取功能單元為1 km的道路。情況1中瀝青的替代僅限于表面層，而情況2則考慮了瀝青混合料的完整截面以及在表面層部分瀝青材料被替換。對(duì)于兩種情況使用兩種不同的方法建模：① 二次材料(HPS)被認(rèn)為沒(méi)有環(huán)境負(fù)荷(方法1)；② 產(chǎn)品系統(tǒng)中二次材料的環(huán)境負(fù)荷計(jì)入以前的產(chǎn)品系統(tǒng)中(方法2)。為此，使用了歐洲塑料協(xié)會(huì)(Plastics Europe，2016)關(guān)于歐洲垃圾填埋、回收利用或能源回收率的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)。

對(duì)全球影響(G.I.)影響最大的類別劃分為4個(gè)方面：氣候變化生態(tài)系統(tǒng)(C.C.E)，氣候變化人體健康(C.C.H.H)，不可再生資源消耗(F.D)和顆粒物質(zhì)形成(P.M.F)。在所提出的情況下，HPS替代瀝青的影響都?xì)w于這些影響類別的比較(圖5)。

在分析HPS改性表面層對(duì)環(huán)境的影響時(shí)(情況1)，考慮與二次材料(HPS)有關(guān)的環(huán)境負(fù)荷的方法是至關(guān)重要的。二次材料沒(méi)有經(jīng)過(guò)特殊處理，它們的環(huán)境負(fù)荷只在其首次制造時(shí)產(chǎn)生(方法1)，所以在瀝青混合料中使用HPS被認(rèn)為是有利的。相反，當(dāng)二次材料改性混合料的預(yù)期使用壽命等于對(duì)照組混合料的使用壽命卻沒(méi)有改進(jìn)力學(xué)性能(方法2)時(shí)，表明在瀝青混合料中使用HPS這種改性方法稍有不合格。

當(dāng)分析整個(gè)瀝青混合料結(jié)構(gòu)層時(shí)(情況2)，兩種方法得到的結(jié)果表明：將HPS摻入瀝青混合料中對(duì)環(huán)境略有好處。此外，將瀝青和HPS的原料能量包含在LCA中已被證明影響其結(jié)果，在所有情況下，HPS略優(yōu)于瀝青。將HPS摻入瀝青混合料會(huì)延長(zhǎng)其使用壽命，從而減少道路造成的全球環(huán)境破壞(圖6)。由圖6可知：隨著預(yù)期壽命的增加，潛在的環(huán)境指數(shù)降低。

4 結(jié)論

(1) 該研究的目的是探討通過(guò)聚苯乙烯(PS)替代部分瀝青混合料中的瀝青從而獲得由于PS的通用性和可回收性產(chǎn)生的潛在效益。因此，在混合料中1%的瀝青被PS取代的情況下能達(dá)到瀝青用量減少和回收聚合物的再利用的目的。PS替代2%瀝青的混合料缺乏黏結(jié)力，故放棄了這一方案的研究。

圖5 不同影響類別產(chǎn)生的影響

圖6 道路路面預(yù)期壽命的增加

(2) 1%瀝青被PS替代的混合料即使空隙率較高，仍然達(dá)到了對(duì)照組混合料的力學(xué)性能并改善了一些其他性能。抗車轍性能改善尤其顯著，車轍變形減少了50%。壓實(shí)性試驗(yàn)表明需要較高的累積能量來(lái)達(dá)到與對(duì)照組混合料相同的密度。然而，所評(píng)價(jià)的混合料顯示出具有較高的空隙率，因此這種混合料的設(shè)計(jì)可能需要與傳統(tǒng)混合料使用不同的標(biāo)準(zhǔn)。動(dòng)態(tài)模量和疲勞的結(jié)果完全符合常規(guī)AC混合料數(shù)值范圍。

(3) 對(duì)于HPS替代2%的瀝青，高替代率使混合料缺乏黏結(jié)性，因此需要對(duì)其進(jìn)行額外的試驗(yàn)。通過(guò)常用于評(píng)價(jià)多孔混合料的肯塔堡飛散試驗(yàn)測(cè)試其黏結(jié)性。這種技術(shù)提供的最顯著的優(yōu)點(diǎn)是由于PS給混合料提供了更大的硬度，這在一定溫度條件(例如研究中的溫度條件)下是非常有利的性質(zhì)。然而，這種特點(diǎn)可能導(dǎo)致低溫抗裂性的不足。

(4) 通過(guò)對(duì)不同類型的瀝青混合料進(jìn)行生命周期評(píng)價(jià)發(fā)現(xiàn)：HPS改性瀝青混合料在4個(gè)方面的影響(不考慮力學(xué)性能的提高)幾乎沒(méi)有降低。根據(jù)車轍試驗(yàn)結(jié)果，HPS改性瀝青混合料的抗車轍性能明顯更好，可能延長(zhǎng)路面的預(yù)期壽命，從而在不增加施工期間產(chǎn)生環(huán)境影響的情況下延長(zhǎng)道路的使用壽命。

(5) 用聚苯乙烯替代瀝青減少了瀝青生產(chǎn)和加工中所產(chǎn)生的大氣排放，提高了社會(huì)和環(huán)境效益。而且，通過(guò)干法將PS摻入混合料中不需要工藝的重大改變，并且可以在任何常規(guī)設(shè)備中進(jìn)行，與傳統(tǒng)瀝青混合料生產(chǎn)相比不會(huì)增加成本。

——編譯自：Marta Vila-Cortavitarte，Pedro Lastra-González，Miguel Angel Calzada-Pérez，Irune Indacoechea-Vega. Analysis of the Influence of Using Recycled Polystyrene as a Substitute for Bitumen in the Behaviour of Asphalt Concrete Mixtures[J].Journal of Cleaner Production，2017：1 279-1 287.