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    鐵路大跨度鋼管混凝土拱橋彈性穩(wěn)定性分析

    2020-09-04 06:08:30張繼權(quán)季日臣
    鐵道建筑 2020年8期
    關(guān)鍵詞:系梁吊桿拱橋

    張繼權(quán) 季日臣

    (蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院,蘭州 730070)

    鋼管混凝土拱橋因其外形美觀、跨度大、受力合理、施工簡便等優(yōu)點被廣泛運用,我國建成的鋼管混凝土拱橋數(shù)量多、跨度大[1]。由于拱肋以受壓為主,隨著鋼管混凝土拱橋跨度的增大,寬跨比減小,拱肋橫向剛度也變?nèi)酰?-4]。對于大跨度拱橋,其穩(wěn)定問題也日益突出,有必要對影響穩(wěn)定性的主要因素進行分析。

    1 工程概況

    銀川至西安線銀吳鐵路銀川南特大橋為客運專線,雙線鐵路橋,線間距為4.6 m。為跨越銀川繞城高速采用1 孔128 m 簡支系桿拱,簡支拱位于直線上,縱向位于平坡及豎曲線上,拱軸線為二次拋物線,理論拱軸線方程為y=0.8x-0.006 25x2,矢跨比f/L=1/5,理論計算跨度L=128 m。拱肋采用外徑130 cm、壁厚20 mm 的鋼管混凝土空腹啞鈴形截面,上下兩鋼管中心距2.6 m,拱肋截面高3.9 m。拱肋上下鋼管之間連接綴板厚20 mm,拱腳綴板間距由130 cm 漸變至70 cm,拱腳綴板間除拱腳面以外2.0 m 范圍及吊桿處隔倉灌注混凝土外,其余均不灌注混凝土。全橋設(shè)置6 組K 形橫撐,每道橫撐均為空鋼管結(jié)構(gòu),橫撐構(gòu)造見圖1。2 道拱肋共設(shè)34 對吊桿,第1 對吊桿距離支點14.4 m,其余吊桿中心間距均為6.2 m。每處吊桿均采用鋼絞線整束擠壓吊桿,規(guī)格為GJ15-17,雙吊桿之間縱向間距50 cm,每處吊點系梁設(shè)0.35 m厚的隔板。系梁采用預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁,橫截面為單箱雙室截面,梁長132.5 m,系梁除梁端局部加高至3.5 m外,其余梁高均為3 m。跨中系梁頂寬15.5 m,底寬13.5 m,拱腳一定范圍內(nèi)梁底加寬至16.1 m,梁頂加寬至16.6 m。系梁跨中邊腹板厚55 cm,中腹板厚40 cm,拱腳處分別加厚至185 cm 和130 cm。系梁跨中頂?shù)装搴穸确謩e為40 cm 和35 cm,端部分別加厚至100 cm和80 cm。

    圖1 拱肋橫撐大樣圖(單位:mm)

    本文通過MIDAS/Civil建立有限元模型,分析了該橋在成橋運營階段不同荷載工況作用下的穩(wěn)定性,并通過改變結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)來確定提高穩(wěn)定性的最佳參數(shù)取值。

    2 穩(wěn)定分析的相關(guān)理論

    結(jié)構(gòu)失穩(wěn)是指在外力作用下結(jié)構(gòu)的平衡狀態(tài)開始喪失穩(wěn)定性,在外力擾動下變形迅速增大,最后使結(jié)構(gòu)遭到破壞[5]。對于鋼管混凝土系桿拱橋,拱肋是最容易失穩(wěn)的部位。結(jié)構(gòu)失穩(wěn)從空間失穩(wěn)形態(tài)上可分為面外失穩(wěn)和面內(nèi)失穩(wěn),鋼管混凝土系桿拱橋則以面外失穩(wěn)為主;從失穩(wěn)性質(zhì)上可以分為第一類失穩(wěn)(分支點失穩(wěn))和第二類失穩(wěn)(極值點失穩(wěn))[6-7]。第一類失穩(wěn)采用線彈性屈曲分析,第二類失穩(wěn)采用非線性彈塑性屈曲分析。本文以線彈性屈曲分析為主。

    在分析第一類穩(wěn)定問題時,假設(shè)材料是無限彈性的,并在小撓度的前提下不考慮由于結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安裝制作誤差、材料的缺陷、荷載能力的偏差等初始缺陷對結(jié)構(gòu)的影響。根據(jù)線彈性屈曲理論[5,8],用有限元平衡方程來表達線彈性失穩(wěn)現(xiàn)象。在考慮幾何初始剛度矩陣下的線形屈曲平衡方程為

    式中:[K]為彈性剛度矩陣;[S]為幾何剛度矩陣;{δ}為荷載{F}作用時的位移。

    根據(jù)式(1)可知,隨著荷載的增加,結(jié)構(gòu)位移增大,當(dāng){F}增加λ倍時,幾何剛度矩陣也增大λ倍,結(jié)構(gòu)的平衡方程[9]為

    如果λ足夠大,則結(jié)構(gòu)進入隨機平衡狀態(tài)。假設(shè){δ}+{Δδ}為另一種平衡狀態(tài),式(1)依然成立,即

    若使式(2)、式(3)均成立,則有

    當(dāng){Δδ}有非零解時,則

    式(5)就是第一類穩(wěn)定問題的控制方程。求解特征值后,將其從小到大排列,并與結(jié)構(gòu)各階穩(wěn)定系數(shù)對應(yīng)。對于工程實際,只有最小穩(wěn)定系數(shù)有意義。

    3 有限元模型的建立

    采用MIDAS/Civil 建立銀吳鐵路銀川南特大橋128 m 鋼管混凝土系桿拱橋模型(圖2),該橋為外部靜定、內(nèi)部超靜定結(jié)構(gòu),因此只模擬其上部結(jié)構(gòu)。全橋共有355 個節(jié)點,374 個單元,其中系梁、拱肋、橫撐、K形橫撐均采用梁單元模擬,吊桿用桁架單元模擬;鋼管混凝土拱肋為啞鈴形截面,采用施工階段聯(lián)合截面。

    圖2 系桿拱橋空間有限元模型

    4 彈性穩(wěn)定性分析

    對于大跨度鋼管混凝土拱橋,彈性穩(wěn)定分析方法簡單有效,也是目前穩(wěn)定分析最常用的方法。對全橋成橋運營狀態(tài)下的穩(wěn)定性進行特征值分析,考慮2 種荷載工況組合下的穩(wěn)定性:①工況1,恒載(自重+二期恒載);②工況2,恒載(自重+二期恒載)+最不利活載。

    計算有限元模型在成橋運營狀態(tài)下前20 階的穩(wěn)定安全系數(shù),本文只列出2 種工況下前3 階穩(wěn)定安全系數(shù)(表1)及對應(yīng)的失穩(wěn)模態(tài)特征(圖3)。

    表1 穩(wěn)定性計算結(jié)果

    圖3 拱橋前3階失穩(wěn)模態(tài)

    由表1及圖3可知:

    1)前3 階失穩(wěn)都是拱肋的面外側(cè)傾失穩(wěn),說明增強拱肋的橫向剛度尤為重要,以防止發(fā)生面外側(cè)傾。

    2)2 種工況下第1 階穩(wěn)定安全系數(shù)在均8.962~10.042,符合拱橋第一類穩(wěn)定安全系數(shù)大于4~5 的要求[10-12],說明該橋橫向穩(wěn)定性較好。

    3)對比2 種工況的穩(wěn)定安全系數(shù),可以看出整體穩(wěn)定性以自重和二期恒載為主,活載對全橋穩(wěn)定性影響相對較小。

    5 鋼管混凝土拱橋穩(wěn)定性影響因素

    在橋梁設(shè)計中通過選擇合理的結(jié)構(gòu)參數(shù)來提高拱橋的整體穩(wěn)定性是至關(guān)重要的。本文分析成橋運營階段工況2(恒載+最不利活載)作用下拱肋橫撐形式、矢跨比、吊桿非保向力作用對拱橋穩(wěn)定性的影響,并給出合理的建議。

    5.1 橫撐形式對結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的影響

    改變橫撐形式對拱肋面外穩(wěn)定影響較大,合理的橫撐形式可以明顯提高拱橋整體剛度和穩(wěn)定性[13]。該橋共設(shè)6道K形橫撐,拱頂兩側(cè)對稱布置3道。將K形橫撐分別換為無橫撐、I 形橫撐及米字形橫撐,對比4 種橫撐形式對結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的影響。4 種體系屈曲計算結(jié)果見表2,第1階屈曲模態(tài)見圖4。

    表2 屈曲計算結(jié)果

    圖4 4種體系的第1階屈曲模態(tài)

    由表2及圖4可知:

    1)無橫撐及I 形橫撐結(jié)構(gòu)穩(wěn)定安全系數(shù)較小,不能滿足穩(wěn)定要求;采用K 形橫撐使結(jié)構(gòu)穩(wěn)定安全系數(shù)明顯提高,米字形橫撐結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定系數(shù)最高,二者均能滿足穩(wěn)定要求。

    2)相比無橫撐結(jié)構(gòu),采用I 形橫撐后結(jié)構(gòu)穩(wěn)定安全系數(shù)提高了64%;在I形橫撐基礎(chǔ)上增加2道斜撐形成K 形橫撐,穩(wěn)定安全系數(shù)比I 形橫撐提高了198%,對穩(wěn)定安全系數(shù)的提高最為明顯;米字形橫撐比K 形橫撐穩(wěn)定安全系數(shù)提高了8%。原因是拱肋之間的連接結(jié)構(gòu)對拱圈的抗彎剛度起到關(guān)鍵性作用,橫撐可以將2 片獨立的拱肋連接成一個空間結(jié)構(gòu)體系,使其具有較大的橫向剛度,橫向穩(wěn)定性隨之提高。I 形橫撐對提高拱圈穩(wěn)定性的作用不太明顯,在采用有斜撐的K 形橫撐和米字形橫撐后,對拱橋穩(wěn)定性的提高比較明顯。因此,在選擇橫撐形式時優(yōu)先考慮這2種橫撐。

    5.2 矢跨比對結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的影響

    矢跨比對主拱圈的受力有很大影響,是拱橋線形設(shè)計的重要參數(shù)。在保持拱肋截面、剛度等參數(shù)不變的情況下,通過改變矢高來改變矢跨比,分析矢跨比分別為1/7,1/6.5,1/6,1/5.5,1/5,1/4.5,1/4,1/3.5,1/3共9種情況下的穩(wěn)定安全系數(shù),分析結(jié)果見圖5。

    圖5 不同矢跨比下穩(wěn)定安全系數(shù)

    由圖5可知,隨著矢跨比的增大,穩(wěn)定安全系數(shù)呈先增大后減小的趨勢,與文獻[14-15]結(jié)論基本一致;矢跨比在1/5~1/4 時穩(wěn)定安全系數(shù)達到了峰值,在1/4.5 時最大。在拱肋抗彎剛度和跨徑相同的情況下,若矢跨比很小則拱弧較短,拱肋軸力大,穩(wěn)定安全系數(shù)較小。隨著矢跨比的增加,拱弧變長,拱肋軸力變小,穩(wěn)定性增加;但不是矢跨比越大越好,該橋在矢跨比大于1/4.5 之后穩(wěn)定安全系數(shù)開始減小。綜合考慮安全性、拱肋材料用量、建筑高度、施工難易程度和美觀性后,矢跨比選擇為1/5~1/4較為合理。

    5.3 吊桿非保向力對結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的影響

    吊桿是連接拱肋和系梁的主要構(gòu)件。在其他條件不變的情況下去掉部分吊桿,將吊桿力等效為節(jié)點集中力施加在原吊桿與拱肋、系梁連接的位置,對比4種方案下吊桿非保向力對結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的影響。方案1:去掉所有吊桿,將吊桿力等效為節(jié)點集中力。方案2:去掉2,2′,3,3′,4,4′,6,6′,7,7′,8,8′位置吊桿,將吊桿力等效為節(jié)點集中力;1,1′,5,5′,9 位置保持不變。方案3:去掉2,2′,4,4′,6,6′,8,8′位置吊桿,將吊桿力等效為節(jié)點集中力;1,1′,3,3′,5,5′,7,7′,9 位置保持不變。方案4:所有位置均保留吊桿(與原模型一致)。吊桿位置布置參見圖2。

    經(jīng)計算,4 種方案下吊桿非保向力作用下結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定安全系數(shù)分別為6.758,7.789,8.240,8.962,且均為拱肋面外非對稱失穩(wěn)模態(tài)。由此可知:隨著吊桿數(shù)量的增加,拱橋的穩(wěn)定安全系數(shù)也逐漸增大;與方案1 的無吊桿形式相比,方案4 結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定安全系數(shù)提高了32.6%。這是由于吊桿非保向力的作用,當(dāng)拱肋有發(fā)生側(cè)向位移的趨勢時,吊桿發(fā)生傾斜,吊桿張力產(chǎn)生了與拱肋位移趨勢相反的水平分力,阻止其側(cè)向位移,從而減緩了拱肋的側(cè)傾失穩(wěn)。隨著吊桿數(shù)量的增加,吊桿非保向力作用越來越明顯。對于下承式雙拱肋拱橋,吊桿將拱肋與系梁連成整體,增強了拱橋整體穩(wěn)定性,相對于裸拱,穩(wěn)定性更好。

    6 結(jié)論

    1)銀吳鐵路銀川南特大橋128 m 系桿拱橋滿足拱橋穩(wěn)定安全系數(shù)大于4~5 的要求,并且失穩(wěn)模態(tài)主要表現(xiàn)為拱肋面外失穩(wěn)。

    2)在成橋狀態(tài)下,活載對全橋穩(wěn)定性影響小,恒載對全橋穩(wěn)定性影響較大。

    3)拱肋橫撐形式的改變對拱橋整體穩(wěn)定性影響很大,采用米字形橫撐時穩(wěn)定性最好,K形橫撐對于穩(wěn)定性的提高最為明顯。因此,在選擇橫撐形式時優(yōu)先考慮米字形橫撐和K字形橫撐。

    4)對比了矢跨比在1/7~1/3的拱橋穩(wěn)定安全系數(shù),得出隨著矢跨比增大,穩(wěn)定安全系數(shù)呈先增大后減小的趨勢,在 1/5~1/4 時達到峰值,1/4.5 時最大,就穩(wěn)定性而言,該橋矢跨比選擇1/5~1/4較為合理。

    5)對于下承式雙拱肋拱橋,吊桿非保向力對拱橋穩(wěn)定性有一定影響,吊桿將拱肋與系梁連接成整體,可以提高鋼管混凝土拱橋的穩(wěn)定性。

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