廢舊輪胎顆粒—尾砂混合土動(dòng)力特性試驗(yàn)研究

凌 亮 潘建平 劉 慷

（1.江西理工大學(xué)建筑與測(cè)繪工程學(xué)院，江西贛州341000；2.江西省環(huán)境巖土與工程災(zāi)害控制重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江西贛州341000；3.深圳市華陽國際工程設(shè)計(jì)股份有限公司南昌分公司，江西南昌330000）

21世紀(jì)以來，我國礦冶行業(yè)快速發(fā)展，選礦過程中產(chǎn)生的大量尾礦堆積起來形成尾礦壩，尾礦這類固體廢棄物不僅占用大面積的土地，還會(huì)對(duì)環(huán)境造成很大影響，并且隨著尾礦庫容量、數(shù)量逐年增加和尾礦壩不斷加高，以及尾礦壩下游工業(yè)和民用建筑增多，一旦發(fā)生潰壩事故必然導(dǎo)致大量人員傷亡和嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失，因此，尾礦壩的安全問題已經(jīng)成為制約我國礦業(yè)可持續(xù)發(fā)展的瓶頸問題［1-3］。近年來，隨著汽車工業(yè)快速發(fā)展和我國人民生活水平提高，我國人均汽車保有量增長迅速，每年都會(huì)產(chǎn)生大量的廢舊輪胎，大部分得不到再次利用的廢舊輪胎被亂堆亂放，不僅占用土地，影響市容，還易滋生細(xì)菌，傳播疾病，對(duì)生態(tài)環(huán)境和人們生活造成嚴(yán)重影響。輪胎具有密度小、質(zhì)量輕、變形模量小、減震隔震效果好等優(yōu)良特性，將其與尾砂拌和制成混合土可應(yīng)用于軟弱土地基處理、擋土墻回填、邊坡治理、路基抗震減震等工程領(lǐng)域，能很好地解決廢舊輪胎和尾砂這兩種固體廢棄物的處理問題。因此，在動(dòng)荷載作用下，深入研究輪胎顆粒—尾砂混合土的動(dòng)力特性，不僅有利于促進(jìn)廢舊輪胎顆粒在土工抗震減災(zāi)領(lǐng)域的應(yīng)用，還有助于解決固廢堆積引起的環(huán)境、經(jīng)濟(jì)及安全難題。

近年來，不少學(xué)者對(duì)輪胎顆粒—尾砂混合土的靜力特性進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究，成果豐碩［4-9］，但有關(guān)動(dòng)力特性方面的研究成果較少。Feng等［10］通過扭轉(zhuǎn)共振柱試驗(yàn)，研究了不同比例橡膠砂試樣動(dòng)剪切模量和阻尼比的特性，給出了最大剪切模量和最小阻尼比，同時(shí)得出“50%橡膠體積摻量的混合土歸一化剪切模量接近飽和黏性土”的結(jié)論；Hazarika等［11］通過模型測(cè)試試驗(yàn)、元素測(cè)試和現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用，研究了輪胎碎片—砂混合土的動(dòng)力特性，試驗(yàn)認(rèn)為：輪胎碎片的加入使得結(jié)構(gòu)的動(dòng)荷載和動(dòng)力誘導(dǎo)永久位移顯著減小；李麗華等［12］基于動(dòng)三軸試驗(yàn)，研究了廢舊輪胎顆粒摻量、圍壓對(duì)混合土動(dòng)強(qiáng)度、動(dòng)彈性模量和等效阻尼比的影響，試驗(yàn)結(jié)果證明輪胎顆?？墒沟没旌贤羷?dòng)強(qiáng)度和剪切模量降低，阻尼比增大，在一定范圍內(nèi)可以發(fā)揮輪胎的減震優(yōu)勢(shì)；高玉峰等［13］通過動(dòng)三軸試驗(yàn)，分析了水泥摻量、聚苯乙烯泡沫顆粒（EPS）含量、圍壓以及循環(huán)次數(shù)對(duì)聚苯乙烯泡沫顆粒混合輕質(zhì)土（LSES）在動(dòng)力荷載下變形特性的影響規(guī)律，為LSES材料在軟弱地基處理方面的應(yīng)用提供了依據(jù)；劉方成等［14］基于循環(huán)單剪試驗(yàn)，研究了不同配比、豎向固結(jié)壓力對(duì)橡膠砂的動(dòng)剪切模量和阻尼比的影響，為橡膠砂在隔震方面應(yīng)用提供了理論依據(jù)；李博等［15］通過CKC循環(huán)動(dòng)三軸試驗(yàn)儀，研究了不同橡膠粉末粒徑、摻量對(duì)試樣抗液化性能的影響，得出能明顯提高砂土抗液化能力的合理橡膠粒徑，同時(shí)對(duì)橡膠和砂土之間的微觀作用機(jī)制進(jìn)行了分析。

尾礦砂的二次利用不僅能夠很好地處理尾砂固廢堆積問題，還能有效解決尾礦壩體安全穩(wěn)定問題?？v觀目前行業(yè)內(nèi)研究現(xiàn)狀，鮮有將尾砂作為試驗(yàn)對(duì)象進(jìn)行廢舊輪胎顆?；旌贤恋膭?dòng)力特性研究，混合土的動(dòng)彈性模量和阻尼比與其減震隔震效果直接相關(guān)，本研究將廢舊輪胎顆粒和尾砂按不同質(zhì)量比進(jìn)行混合，對(duì)混合土進(jìn)行固結(jié)不排水動(dòng)三軸試驗(yàn)，研究混合土在飽和條件下的動(dòng)力特性，分析輪胎顆粒摻量、圍壓對(duì)混合土動(dòng)強(qiáng)度、動(dòng)彈性模量、阻尼比等參數(shù)的影響，并給出混合土中臨界輪胎顆粒摻量取值范圍，為促進(jìn)廢舊輪胎顆?！采盎旌贤猎谕凉た拐饻p災(zāi)領(lǐng)域的應(yīng)用提供參考。

1 試驗(yàn)方案

試驗(yàn)儀器采用英國GDS動(dòng)三軸測(cè)試系統(tǒng)，試驗(yàn)尾砂取自贛州市崇義縣茅坪鎢礦，為尾粉砂，細(xì)顆粒含量遠(yuǎn)大于粗顆粒含量，顆粒粒徑大多為0.075～0.5 mm，密度為1.62 g/cm3。廢舊輪胎顆粒粒徑為40～60目（0.25～0.38 mm），堆積密度為0.39 g/cm3，尾砂和輪胎顆粒的物理特性參數(shù)如表1所示，尾砂的顆粒級(jí)配曲線如圖1所示。制備試樣時(shí)控制所有混合土（包括純尾砂）相對(duì)密實(shí)度Dr=0.7，使得不同廢舊輪胎顆粒摻量的混合土干密度始終保持一致。先將尾礦砂烘干、碾碎、過篩（2 mm），選用50 mm×100 mm（直徑×高度）圓柱形試樣，采用擊實(shí)法制備重塑土樣，分3層擊實(shí)成型。試樣飽和方式按CO2飽和、水頭飽和、反壓飽和順序進(jìn)行，確保最終試樣的飽和度達(dá)到95%以上。以質(zhì)量比配制4種不同配比（0%、4%、8%、12%）的廢舊輪胎顆?！采盎旌贤猎嚇樱▓D2），按設(shè)定的循環(huán)應(yīng)力比（CSR=0.30、0.35、0.40），分別在圍壓為100、150、200 kPa條件下進(jìn)行室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)。

2 動(dòng)強(qiáng)度變化規(guī)律

在某一破壞標(biāo)準(zhǔn)下，對(duì)飽和土樣施加一定大小的動(dòng)應(yīng)力，對(duì)應(yīng)的試樣破壞時(shí)所需要的振動(dòng)次數(shù)稱為振動(dòng)破壞周次，施加的動(dòng)應(yīng)力稱為土的動(dòng)強(qiáng)度。試驗(yàn)中所有試樣制備時(shí)控制相對(duì)密實(shí)度為0.7，考慮到相對(duì)密實(shí)度較大和圍壓對(duì)試樣液化的影響，以及輪胎顆粒對(duì)混合土抗液化能力的增強(qiáng)作用，最后選擇破壞標(biāo)準(zhǔn)為應(yīng)變破壞標(biāo)準(zhǔn)，當(dāng)試樣的軸向應(yīng)變達(dá)到5%時(shí)，可認(rèn)為試樣發(fā)生破壞。對(duì)于土體動(dòng)強(qiáng)度的表達(dá)方式，可在選定的破壞標(biāo)準(zhǔn)下，作用某一固結(jié)圍壓，施加不同的動(dòng)應(yīng)力σd，與之對(duì)應(yīng)的試樣振動(dòng)破壞時(shí)的振動(dòng)次數(shù)為N，兩者之間的關(guān)系曲線稱為土的動(dòng)強(qiáng)度曲線。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，用冪函數(shù)σd=ANB（A、B為擬合參數(shù)）對(duì)動(dòng)應(yīng)力和振動(dòng)破壞周次的數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行曲線擬合（表2為動(dòng)強(qiáng)度曲線擬合參數(shù)結(jié)果），得出混合土的σd～N關(guān)系曲線。分別分析輪胎顆粒摻量和固結(jié)圍壓對(duì)混合土σd～N關(guān)系曲線的影響。

注：R為相關(guān)系數(shù)。

2.1 輪胎顆粒摻量的影響

不同圍壓作用下，不同輪胎顆粒摻量對(duì)混合土σd～N關(guān)系曲線的影響如圖3所示。由圖3可知：無論圍壓如何變化，摻有輪胎顆?；旌贤恋膭?dòng)強(qiáng)度都會(huì)降低，且輪胎顆粒摻量越大，動(dòng)強(qiáng)度降低也越明顯。由試驗(yàn)結(jié)果分析可得，應(yīng)變破壞標(biāo)準(zhǔn)中的5%軸向應(yīng)變包含彈性應(yīng)變和塑性應(yīng)變，對(duì)于摻有輪胎顆粒的混合土而言，彈性應(yīng)變占主要部分，是由于輪胎顆粒的彈性模量比尾砂低，發(fā)生彈性變形的能力比尾砂大，而尾砂不易發(fā)生彈性變形，相比之下輪胎顆粒摻量越多，混合土越容易發(fā)生彈性變形且變形量越大。故在其他條件相同時(shí)，輪胎顆粒摻量大的試樣發(fā)生破壞時(shí)彈性變形大，振動(dòng)破壞周次比輪胎顆粒摻量小的試樣少。

2.2 圍壓的影響

在不同輪胎顆粒摻量條件下，不同圍壓對(duì)混合土σd～N關(guān)系曲線的影響如圖4所示。由圖4可知：振動(dòng)次數(shù)相同時(shí)，圍壓越大，混合土所能承受的動(dòng)應(yīng)力越大；相同動(dòng)應(yīng)力作用下，圍壓越大，混合土振動(dòng)破壞時(shí)所需要的振動(dòng)次數(shù)越多，即圍壓越大，混合土的動(dòng)強(qiáng)度越大。混合土顆粒間的孔隙在周圍壓力增大時(shí)被壓縮，顆粒之間接觸更加趨于緊密，試樣越發(fā)密實(shí)，間接地表現(xiàn)為抵抗變形的能力增大，即變形模量增大。變形模量越大，試樣越不易發(fā)生變形，故破壞時(shí)所需要的振動(dòng)周次增加。進(jìn)一步分析圖4可知：第二次增加圍壓時(shí)，試樣的振動(dòng)破壞周次增加幅度在減小，是因?yàn)殡S著圍壓增加，試樣顆粒間原本就被壓密的孔隙無法再次被壓密，即在高圍壓下，試樣動(dòng)強(qiáng)度增大不明顯。

3 動(dòng)彈性模量變化規(guī)律

根據(jù)動(dòng)三軸試驗(yàn)結(jié)果，利用動(dòng)彈性模量的定義計(jì)算出具體數(shù)值，以動(dòng)應(yīng)變?chǔ)興為橫坐標(biāo)、動(dòng)彈性模量Ed為縱坐標(biāo)，將數(shù)據(jù)整理于同一坐標(biāo)系中，用冪函數(shù)Ed=CεdD（C、D為擬合參數(shù)）對(duì)動(dòng)彈性模量和動(dòng)應(yīng)變的數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行曲線擬合（表3為動(dòng)彈性模量曲線擬合參數(shù)結(jié)果），得出混合土的Ed～εd關(guān)系曲線。再分別分析輪胎顆粒摻量和固結(jié)圍壓對(duì)混合土Ed～εd關(guān)系曲線的影響。

注：R為相關(guān)系數(shù)。

3.1 輪胎顆粒摻量的影響

不同圍壓作用下，不同輪胎顆粒摻量對(duì)混合土Ed～εd關(guān)系曲線的影響如圖5所示。由圖5可知：隨動(dòng)應(yīng)變?chǔ)興增大，混合土試樣的動(dòng)彈性模量Ed都減小，是因?yàn)榘l(fā)生較大應(yīng)變時(shí)，試樣本身產(chǎn)生很大的變形，導(dǎo)致內(nèi)部結(jié)構(gòu)松散表現(xiàn)為彈性模量降低。動(dòng)應(yīng)變相同時(shí)，隨著輪胎顆粒摻量增加，混合土的動(dòng)彈性模量Ed都減小，根本原因是輪胎顆粒自身的彈性模量較低。固結(jié)圍壓為100 kPa時(shí)，純尾砂的最大動(dòng)彈性模量為89 MPa，摻入4%的廢舊輪胎顆粒后，混合土的最大動(dòng)彈性模量減小到35 MPa，降低了54 MPa，相比于純尾砂降低了60.7%，說明輪胎顆粒的摻入使得混合土的動(dòng)彈性模量明顯降低。隨著廢舊輪胎顆粒摻入量繼續(xù)增加，最大動(dòng)彈性模量還會(huì)繼續(xù)降低，但是降低幅度不大。試樣的變形主要有顆粒壓縮和孔隙壓縮兩方面原因。對(duì)于純尾砂而言，尾砂顆粒由于彈性模量大很難被壓縮，變形主要來源于尾砂顆粒間孔隙的壓密，這種壓密作用相對(duì)有限，所以純尾砂試樣的彈性模量較大。輪胎相比于尾砂而言彈性模量很小，在動(dòng)荷載作用下能夠發(fā)生較大的彈性變形，且輪胎摻量越大，變形能力越大。當(dāng)輪胎顆粒摻量達(dá)到8%及以上時(shí)，混合土的動(dòng)彈性模量降低不再明顯，是因?yàn)榇藭r(shí)彈性模量已經(jīng)很低，壓縮性很大，很難再大幅度降低。

3.2 圍壓的影響

不同輪胎顆粒摻量條件下，不同圍壓對(duì)混合土Ed～εd關(guān)系曲線的影響如圖6所示。由圖6可知：軸向應(yīng)變相同時(shí)，圍壓越大，混合土的動(dòng)彈性模量越大，是因?yàn)閲鷫涸龃蠛螅旌贤林械目紫对趪鷫鹤饔孟逻M(jìn)一步壓密，顆粒間的接觸更加致密，在動(dòng)荷載作用下不易發(fā)生變形，動(dòng)彈性模量增大。從圖中可以看出，隨著圍壓進(jìn)一步增加，試樣的動(dòng)彈性模量增加幅度較之前有所減小，是因?yàn)殡S著圍壓再一級(jí)增加，試樣顆粒之間原本就被壓密的孔隙無法再次被壓密，即相對(duì)較高的圍壓對(duì)試樣動(dòng)彈性模量的增加作用在減小。

4 阻尼比變化規(guī)律

根據(jù)動(dòng)三軸試驗(yàn)結(jié)果，利用阻尼比的定義計(jì)算出具體數(shù)值，以動(dòng)應(yīng)變?chǔ)興為橫坐標(biāo)、阻尼比D為縱坐標(biāo)，將數(shù)據(jù)整理于同一坐標(biāo)系中，用冪函數(shù)（X、Y為擬合參數(shù)）對(duì)阻尼比和動(dòng)應(yīng)變的數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行曲線擬合（表4為阻尼比曲線擬合參數(shù)結(jié)果），得出混合土的D～εd關(guān)系曲線。再分別分析輪胎顆粒摻量和固結(jié)圍壓對(duì)混合土D～εd關(guān)系曲線的影響。

4.1 輪胎顆粒摻量的影響

不同圍壓作用下，不同輪胎顆粒摻量對(duì)混合土D～εd關(guān)系曲線的影響如圖7所示。由圖7可知：隨著動(dòng)應(yīng)變?chǔ)興增大，混合土試樣的阻尼比D都增大，是由于應(yīng)變?cè)龃髮?dǎo)致結(jié)構(gòu)疏松孔隙增多，在動(dòng)荷載作用下孔隙再壓密需要一定的時(shí)間，表現(xiàn)為阻尼比增大。隨著輪胎顆粒摻量增加，阻尼比也增大，輪胎顆粒由于彈性模量低而具有較高的回彈特性，所以能對(duì)動(dòng)荷載起到一定的緩沖作用，同樣表現(xiàn)為混合土的阻尼比增大。固結(jié)圍壓為100 kPa時(shí)，純尾砂的最小阻尼比為0.083，摻入4%的廢舊輪胎顆粒后，混合土的最小阻尼比增大到0.208，增加值為0.125，相比于純尾砂增大了150.6%，說明輪胎顆粒摻入使得混合土試樣的阻尼比增大明顯。

4.2 圍壓的影響

不同輪胎顆粒摻量條件下，不同圍壓對(duì)混合土D～εd關(guān)系曲線的影響如圖8所示。由圖8可知：隨著圍壓增大，混合土的阻尼比在減小，是由于圍壓增大后，混合土顆粒間的孔隙被壓密減小，顆粒之間接觸更加趨于緊密，試樣越發(fā)密實(shí)，表現(xiàn)為顆粒間接觸點(diǎn)增多，根據(jù)波在固體介質(zhì)中的傳播速度大于氣體的特點(diǎn)可知，應(yīng)力波在壓密后的土體中傳播速度更快，系統(tǒng)能量來不及耗散，同時(shí)顆粒之間的摩擦作用也隨著圍壓的增大而增強(qiáng)，在振動(dòng)加載過程中顆粒之間不易發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)，導(dǎo)致變形減小，應(yīng)變?cè)叫?，土體耗散的能量就越小，最終表現(xiàn)為阻尼比減小。

注：R為相關(guān)系數(shù)。

5 混合土顆粒間相互作用機(jī)制分析及臨界輪胎顆粒摻量確定

根據(jù)上述試驗(yàn)分析，混合土動(dòng)強(qiáng)度、動(dòng)彈性模量降低和阻尼比增加的現(xiàn)象可以解釋為：隨著輪胎顆粒的摻入，使得土體的受力骨架從尾砂顆粒逐漸轉(zhuǎn)向輪胎顆粒，尾砂顆?？梢暈閯傂泽w，在荷載作用下不會(huì)發(fā)生變形，純尾砂試樣的軸向應(yīng)變主要是加載初期尾砂顆粒間孔隙的壓密和試驗(yàn)后期孔壓累積升高導(dǎo)致土體結(jié)構(gòu)破壞引起的應(yīng)變迅速增長，因此對(duì)于純尾砂和輪胎顆粒摻量較少的混合土，受力骨架為（或主要為）尾砂顆粒，其動(dòng)強(qiáng)度也相對(duì)更高。當(dāng)混合土受力骨架由尾砂顆粒轉(zhuǎn)向輪胎顆粒時(shí)，由于輪胎顆粒自身的理想彈性體特性，振動(dòng)加載時(shí)因其彈性模量低容易發(fā)生變形，因此混合土的軸向應(yīng)變能快速增長達(dá)到破壞標(biāo)準(zhǔn)，動(dòng)強(qiáng)度降低。動(dòng)彈性模量降低的顆粒間內(nèi)在作用機(jī)制分析和動(dòng)強(qiáng)度分析相同，主要?dú)w因于輪胎顆粒的骨架作用，隨著輪胎顆粒摻量增加，混合土顆粒間力的相互作用主要由輪胎顆粒承擔(dān)，而輪胎顆粒彈性模量很小，使得混合土的動(dòng)彈性模量顯著降低。

在振動(dòng)加載時(shí)，試樣中應(yīng)力波傳播速度主要取決于試樣的孔隙結(jié)構(gòu)［16］。制備試樣時(shí)控制相對(duì)密實(shí)度Dr=0.7，即各試樣的干密度始終保持一致，因此可以認(rèn)為所有試樣的孔隙特性沒有差別。輪胎顆粒摻入尾砂后，由于輪胎顆粒彈性模量較低加上自身的多孔隙特性，導(dǎo)致混合土試樣的孔隙率較純尾砂試樣明顯增大，應(yīng)力波在尾砂和輪胎等固體介質(zhì)中的傳播速度大于空氣，即混合土對(duì)動(dòng)荷載作用反應(yīng)相對(duì)滯后，表現(xiàn)為阻尼比增大。同時(shí)加載過程中孔隙被壓密所需要的時(shí)間也增多，系統(tǒng)能量有足夠的時(shí)間耗散，阻尼比增加。然而在混合土中，由于輪胎顆粒的高壓縮和易變形特性，導(dǎo)致輪胎顆粒間、尾砂和輪胎顆粒間的摩擦作用相比于純尾砂顆粒間大大減小，輪胎摻量大的混合土變形主要由輪胎高彈特性決定，此時(shí)顆粒間的摩擦作用很小，很難發(fā)生顆粒間相對(duì)運(yùn)動(dòng)進(jìn)而耗散系統(tǒng)能量，因此輪胎顆粒摻量水平較高時(shí)（摻量大于8%），阻尼比不再增加，反而有所降低。

由試驗(yàn)結(jié)果可知，當(dāng)輪胎顆粒摻量為4%時(shí)，混合土的阻尼比顯著增加，當(dāng)摻量增加到8%、12%時(shí)，相同的動(dòng)應(yīng)變下混合土阻尼比不再增加并且有所減小。輪胎顆粒摻量為4%～8%時(shí)，混合土的動(dòng)彈性模量也降低明顯；摻量大于8%時(shí)，相同動(dòng)應(yīng)變下，輪胎顆粒摻量對(duì)混合土動(dòng)彈性模量影響很小。因此可以將4%～8%的取值區(qū)間作為混合土的臨界輪胎顆粒摻量范圍。臨界摻量不等于最優(yōu)摻量，混合土阻尼比增加，動(dòng)彈性模量降低有利于其減震隔震性能的發(fā)揮，在抗震減災(zāi)領(lǐng)域中的具體應(yīng)用還要根據(jù)實(shí)際工程的減震隔震要求（混合土動(dòng)強(qiáng)度要求、減震隔震等級(jí)規(guī)定，即對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)彈性模量和阻尼比大小要求等）確定合適的輪胎顆粒摻量，以滿足不同工程的最佳摻量要求。

6 結(jié)論

通過開展固結(jié)不排水動(dòng)三軸試驗(yàn)，對(duì)廢舊輪胎顆粒—尾砂混合土在飽和條件下的動(dòng)力特性進(jìn)行了研究，得到以下結(jié)論：

（1）無論圍壓如何變化，摻有輪胎顆粒的混合土動(dòng)強(qiáng)度都低于純尾砂，且輪胎顆粒摻量越多，動(dòng)強(qiáng)度降低也越明顯。增大圍壓能有效提高混合土的動(dòng)強(qiáng)度，但相對(duì)較高的圍壓對(duì)試樣動(dòng)強(qiáng)度的增大作用不明顯。

（2）隨著動(dòng)應(yīng)變?chǔ)興增大、橡膠顆粒摻量增加，混合土的動(dòng)彈性模量Ed都減小，固結(jié)圍壓越大，混合土動(dòng)彈性模量Ed也越大。

（3）隨著動(dòng)應(yīng)變?chǔ)興增大，混合土阻尼比D增大；橡膠顆粒摻量增加，混合土的阻尼比D先增大后有所減?。还探Y(jié)圍壓越大，混合土阻尼比D越小。

（4）輪胎顆粒摻量從0提高到4%時(shí)，混合土的阻尼比D增加明顯，隨后（摻量為8%、12%）有所減小，同時(shí)在這一摻量范圍（4%～8%）內(nèi)，動(dòng)彈性模量也在繼續(xù)降低，直至摻量大于8%時(shí)變化不再明顯。根據(jù)這一變化特點(diǎn)，可將4%～8%的取值區(qū)間確定為混合土中輪胎顆粒的臨界摻量范圍。