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    基于往復(fù)式風(fēng)冷鋰電池模塊的設(shè)計(jì)及溫度場(chǎng)分析

    2020-08-10 03:51:32姜貴文胡清華黃菊花劉自強(qiáng)廖偉鵬
    關(guān)鍵詞:流板風(fēng)冷風(fēng)速

    姜貴文,劉 波,胡清華,莊 玲,黃菊花,劉自強(qiáng),廖偉鵬

    (1.上饒師范學(xué)院物理與電子信息學(xué)院;2.江西省電動(dòng)汽車部件智能化工程研究中心,江西 上饒 334001;3.南昌大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,江西 南昌 330031)

    動(dòng)力電池是電動(dòng)汽車的關(guān)鍵部件,其性能的好壞直接決定電動(dòng)汽車的工作性能、行駛安全性。鋰電池由于能量密度高、循環(huán)壽命長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn),是電動(dòng)汽車的首選電源[1-2];然而,鋰電池溫度適應(yīng)性差[3],溫度過高或過低,都影響其工作性能,甚至引起壽命衰減、熱安全性等問題[4-5],因此,必須借助熱管理系統(tǒng)把電池的溫度控制在正常范圍內(nèi)。風(fēng)冷由于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低,在動(dòng)力電池?zé)峁芾硐到y(tǒng)中得到廣泛的使用。強(qiáng)制風(fēng)冷的缺點(diǎn)是散熱效率低,Giuliano等[6]在鋰電池冷卻板空腔內(nèi)部裝入泡沫鋁,通過泡沫鋁來增大散熱面積,從而提高強(qiáng)制風(fēng)冷的散熱效果。Wang等[7]研究了電池的布局和風(fēng)扇的位置對(duì)強(qiáng)制風(fēng)冷散熱效果的影響,發(fā)現(xiàn)電池和風(fēng)扇呈對(duì)稱結(jié)構(gòu)布置的散熱效果最好。強(qiáng)制風(fēng)冷的另一缺點(diǎn)就是溫度均勻性差,程昀等[8]通過數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn),空氣對(duì)流換熱系數(shù)由5W·m-1·K-1增大到100W·m-1·K-1,電池模塊中心的溫度僅下降了0.2℃,而溫差卻達(dá)到10℃。為了提高強(qiáng)制風(fēng)冷散熱的均勻性,需要設(shè)置復(fù)雜的并行風(fēng)道結(jié)構(gòu),Sun等分別研究了U型[9]和Z型[10]風(fēng)道結(jié)構(gòu)的并行通風(fēng)散熱的冷卻性能。宋俊杰等[11]以38120型磷酸鐵鋰電池為研究對(duì)象,設(shè)計(jì)一種新型的反向風(fēng)冷來提高電池模塊溫度的一致性。He等[12]設(shè)計(jì)了一種往復(fù)式風(fēng)冷的散熱系統(tǒng),來提高電池模塊溫度的一致性,但最高溫度稍微增加。劉振軍等[13]對(duì)電池組自然風(fēng)冷進(jìn)行建模和溫度場(chǎng)仿真分析,提出了電池組散熱結(jié)構(gòu)的優(yōu)化方案。

    本文以26650型磷酸鐵鋰電池為研究對(duì)象,設(shè)計(jì)了一種含折流板的串行風(fēng)冷結(jié)構(gòu)對(duì)45節(jié)圓柱形電池組成的電池模塊進(jìn)行往復(fù)式風(fēng)冷散熱,采用Fluent軟件對(duì)該電池模塊的二維熱場(chǎng)分布進(jìn)行了模擬仿真,討論了折流板間距和單向風(fēng)冷方向改變次數(shù)對(duì)散熱效果和溫度均勻性的影響。

    1 風(fēng)冷結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    圖1為含折流板的5*9串電池模塊的結(jié)構(gòu)示意圖,圖示中電池的間距為10mm,上半部分和下半部分缺口的折流板相間排列,其間距為72mm(相隔1排電池),鋁制折流板的厚度1mm,模擬仿真時(shí),定義該電池模塊為模型2。為了說明折流板的散熱增強(qiáng)效果和優(yōu)化折流板的間距,定義不含折流板的電池模塊(其它參數(shù)不變)為模型1,折流板間距36mm(不相隔電池)、108mm(相隔2排電池)的電池模塊定義為模型3和模型4。

    2 數(shù)值計(jì)算方法

    2.1 電池生熱和傳熱模型

    鋰電池充放電時(shí)產(chǎn)生的熱量由歐姆內(nèi)阻熱Qj、極化熱Qp、反應(yīng)熱Qr和副反應(yīng)熱Qs四部分組成,正常充放電的情況下,副反應(yīng)熱很小,可忽略不計(jì),Bernardi[14]假設(shè)電池是均勻發(fā)熱體,從熵增原理和電池內(nèi)阻出發(fā),提出了鋰電池產(chǎn)熱的簡(jiǎn)化模型:

    式中:I為電流,Vo和U為電池開路電壓和工作電壓,T為工作溫度,為電化學(xué)反應(yīng)的熵系數(shù),其大小與溫度和電池的荷電狀態(tài)(S OC)有關(guān),平均值取0.4mV·K-1[15],Rj和RP分別為歐姆電阻和極化電阻。

    根據(jù)能量守恒和傅里葉定律,在柱坐標(biāo)下可建立圓柱形電池內(nèi)部的非穩(wěn)態(tài)三維導(dǎo)熱微分方程:

    式中:ρ、Cp分別為電池的密度和比熱容,λr、λφ、λz分別為電池的徑向、周向和軸向的導(dǎo)熱系數(shù),T為溫度,qv為單位體積的發(fā)熱功率。圓柱形電池看做均勻發(fā)熱體,并忽略軸向空氣散熱效率的差異,式(2)可簡(jiǎn)化為徑向一維導(dǎo)熱方程:

    電池包內(nèi)部空氣流體傳熱控制方程由質(zhì)量守恒方程、動(dòng)量守恒方程和能量守恒方程組成,通用的控制方程可寫成:

    式中:對(duì)于質(zhì)量方程、動(dòng)量方程和能量方程,通用變量Θ分別取1、T和,Гθ和Sθ是擴(kuò)散系數(shù)和源項(xiàng)。

    2.2 瞬態(tài)熱模擬

    采用Fluent前處理軟件Gambit對(duì)電池模塊進(jìn)行二維建模,并對(duì)其進(jìn)行網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格單元為不規(guī)則的四邊形。選用Fluent中的Energy和Flow模塊對(duì)計(jì)算區(qū)域進(jìn)行離散求解,空氣流動(dòng)模型采用標(biāo)準(zhǔn)的k-ε模型,電池、空氣流體和折流板的接觸界面直接耦合(Coupled)傳熱。迭代計(jì)算時(shí),時(shí)間步長(zhǎng)(Step)設(shè)置1s,能量殘差值設(shè)置為10-6,其它質(zhì)量、動(dòng)量等殘差值為10-3。模擬計(jì)算時(shí),輸入材料的物性參數(shù)如表1所示:

    2.3 單體電池升溫與模擬結(jié)果比較

    為了驗(yàn)證所建立的鋰電池產(chǎn)熱、傳熱模型的正確性,首先用直流電阻負(fù)載PEL-3041(Good Will Instrument Co.,Ltd,Taiwan)對(duì)單體電池進(jìn)行5C倍率放電,用8路溫度測(cè)試儀AT4508(常州安柏精密儀器有限公司)采集電池表面的溫度,并與模擬值相比較,如圖2所示。隨著放電倍率的增加,歐姆電阻熱和極化電阻熱增加,反應(yīng)熱的比例下降,云鳳玲[16]研究表明三元電池2C放電,反應(yīng)熱僅占11%。本實(shí)驗(yàn)電池5C放電,反應(yīng)熱可忽略不計(jì),故電池表面的溫度隨時(shí)間幾乎呈線性變化,與模擬值吻合得較好,放電末期,實(shí)驗(yàn)值略低于模擬值,可能是由于電池容量下降,放電電流下降。

    表1 模擬計(jì)算的材料物性參數(shù)

    3 結(jié)果與討論

    3.1 折流板間距優(yōu)化

    圖3為5C放電末期,進(jìn)口風(fēng)速1m·s-1時(shí)電池模塊溫度場(chǎng)分布,從圖中可以看出,無折流板的電池模塊(模型1)溫度場(chǎng)分布以對(duì)角線為分界線,對(duì)角線下方三角形區(qū)域是高溫區(qū),上方是低溫區(qū)。電池模塊中加入折流板改變了電池模塊中的溫度場(chǎng)分布,折流板后方靠近電池箱壁的電池仍然是高溫區(qū),但高溫區(qū)域面積明顯減小。模擬計(jì)算時(shí),假設(shè)電池箱絕熱,實(shí)際工作時(shí),靠近電池箱壁四周的電池的熱量會(huì)向外界散失一部分,使得電池箱四周高溫區(qū)域得到改善。模型2、模型3和模型4分別含有4塊、7塊和3塊折流板,折流板的相應(yīng)間距分別為72、36和108mm,模型3的散熱效果最差,最高溫度反而增加1℃。為了定量地比較4種模型的散熱效果,模擬計(jì)算時(shí)監(jiān)測(cè)了電池模塊進(jìn)風(fēng)口處和出風(fēng)口處總的熱流值,如圖4所示。模型2的熱流值最大,為1 385W;模型3的熱流值最低,反而低于模型1。與模型1相比,進(jìn)口風(fēng)速1m·s-1時(shí),模型2的散熱效率提高了約8%。圖5比較了模型1和模型2不同風(fēng)速時(shí)的熱流值,從圖中可以看出,隨著風(fēng)速的增大,模型2的散熱效果逐漸增強(qiáng)。風(fēng)速0.5m·s-1時(shí),與模型1相比,模型2的散熱效率僅提高了3.76%;風(fēng)速2.5m·s-1時(shí),散熱效率提高到14.28%。折流板提高空氣對(duì)流散熱效果可從兩方面解釋:(1)折流板相當(dāng)于散熱翅片,增加了散熱面積;(2)折流板改變了風(fēng)道,風(fēng)道呈“蛇形”分布(圖6)。

    圖6為風(fēng)速1m·s-1時(shí),電池模塊內(nèi)部空氣流場(chǎng)分布,從圖中可以看出,無折流板時(shí),空氣流體分層沿水平向右流動(dòng);增加了折流板,空氣流體環(huán)繞著電池流動(dòng),呈“蛇形”向右流動(dòng),增加了與電池的接觸面積。在折流板缺口的正前方,空氣流體以較高的速度橫向沖刷電池,較低的雷諾數(shù)(Re)下,空氣流體可由層流轉(zhuǎn)變?yōu)橥牧?,提高了空氣流體對(duì)流換熱效率??拷姵叵浔诘恼哿靼逭蠓絽^(qū)域空氣流速小,出現(xiàn)了渦流區(qū),換熱效率低,故這個(gè)區(qū)域的電池溫度高。模型3折流板過于密集,空氣流體未充分發(fā)展,局限于中間電池兩邊空隙流動(dòng),其它大部分區(qū)域空氣流體幾乎靜止,故散熱效率最低。模型4和模型2的空氣流場(chǎng)分布相似,因此散熱效率相當(dāng)。從以上討論可得到,折流板之間間隔1排電池(模型1)或2排電池(模型2)較為合適。

    3.2 空氣流體往復(fù)循環(huán)的散熱效果

    在電池模塊中加入折流板盡管提高了空氣流體的散熱效率,但溫度的均勻性并未得到改善,為了提高強(qiáng)制風(fēng)冷散熱的均勻性,模擬計(jì)算時(shí)周期性地變換空氣流體的運(yùn)動(dòng)方向,圖7是電池模塊內(nèi)部最大溫差與空氣流體方向變換次數(shù)的關(guān)系曲線。從圖中可以看出,未改變空氣流動(dòng)方向(即單向流動(dòng)),模型1和模型2的最大溫差超過10℃;隨著空氣流動(dòng)方向變換的次數(shù)增大(即單向流動(dòng)的時(shí)間變短),溫差逐漸減小,變化次數(shù)達(dá)到5次(單向流動(dòng)的時(shí)間為120s),風(fēng)速1m·s-1時(shí),模型1和2的溫差分別為5.4℃和6.0℃,風(fēng)速5m·s-1時(shí),分別為6.2℃和5.0℃。比較圖7(a)和(b)可以看出,進(jìn)口處風(fēng)速1 m·s-1增加到5m·s-1時(shí),模型1的溫差增加了0.8℃,而模型2的溫差減小了1℃,這說明風(fēng)速較大時(shí),折流板的擾流可進(jìn)一步提高電池模塊的溫度均勻性,從圖6空氣流場(chǎng)分析可知,折流板的擾流作用使空氣流體由原來的分層流動(dòng)變?yōu)殄e(cuò)流,空氣流體呈“蛇形”分布,風(fēng)速越大,折流板的強(qiáng)化換熱作用越能得到顯現(xiàn),使得電池模塊最高溫度下降(圖8b),故溫度均勻性增加。

    圖8為空氣流動(dòng)方向改變5次,模型1和2的電池模塊內(nèi)部溫度場(chǎng)分布,與空氣單向流動(dòng)相比,電池模塊內(nèi)部的溫度場(chǎng)分布發(fā)生了變化;模型1的高溫區(qū)域由對(duì)角線下方區(qū)域(靠風(fēng)口處)向中心處轉(zhuǎn)移;模型2的高溫區(qū)域分布在靠電池箱壁的最上面一排和最下面一排的電池。比較圖8(a)和(b)可以看出,風(fēng)速1m·s-1時(shí),折流板的強(qiáng)化換熱作用使高溫區(qū)域面積減小,但最高溫度并未下降;風(fēng)速5m·s-1時(shí),折流板強(qiáng)化換熱作用進(jìn)一步增強(qiáng),與模型1相比,模型2的最高溫度下降了2℃。

    圖9為模型2的電池模塊溫度變化曲線,從圖中可以看出,進(jìn)風(fēng)口和出風(fēng)口處電池的溫度隨著空氣流動(dòng)方向改變呈交替變化,放電末期,進(jìn)風(fēng)口處和出風(fēng)口處的電池溫度相等,中心處的電池溫度高于平均溫度。比較圖9(a)和(b)可以看出,風(fēng)速增加到5m·s-1時(shí),這些監(jiān)測(cè)點(diǎn)溫差減小,說明隨著風(fēng)速的增大,電池模塊溫度均勻性提高。

    4 結(jié)論

    為了提高圓柱形電池模塊強(qiáng)制風(fēng)冷的散熱效果和溫度均勻性,提出了一種含折流板的串行風(fēng)冷結(jié)構(gòu),通過往復(fù)循環(huán)風(fēng)冷對(duì)該電池模塊結(jié)構(gòu)進(jìn)行散熱,利用Fluent 6.3模擬其內(nèi)部的溫度場(chǎng)和空氣流場(chǎng),主要結(jié)論如下:

    (1)合理設(shè)置折流板的間距可以提高強(qiáng)制風(fēng)冷的散熱效果,對(duì)于本文設(shè)計(jì)的電池模型,折流板間距72mm的電池模塊散熱效果最高;風(fēng)速越高,折流板的強(qiáng)化換熱效果提高越明顯。

    (2)電池模塊內(nèi)部流場(chǎng)顯示,折流板的擾流作用使空氣流體由分層流動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)殄e(cuò)流(繞圓柱形電池呈“蛇形”流動(dòng)),但折流板正后方(相對(duì)空氣的來流速度)靠近電池箱壁的區(qū)域空氣流動(dòng)速度小,為渦流區(qū)。

    (3)空氣單向流動(dòng),電池模塊的最大溫差超過10℃,電池模塊的溫差隨著循環(huán)次數(shù)的增大而減??;風(fēng)速1m·s-1,流動(dòng)方向改變5次,模型2的溫差為6℃,進(jìn)口風(fēng)速5m·s-1,溫差降為5℃,風(fēng)速較大時(shí),折流板強(qiáng)化換熱能提高強(qiáng)制風(fēng)冷散熱的均勻性。

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