許愛平,董俊慧,甄邵楊,張藝程
(內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,內(nèi)蒙古 呼和浩特 010051)
TC4鈦合金具有密度低、比強(qiáng)度高、高溫性能良好、耐腐蝕性能好、無毒無磁、良好的焊接性和生物相容性等特點,在航空航天、航海、兵器、化工、生物醫(yī)藥等領(lǐng)域具有廣泛的應(yīng)用前景[1-3]。
關(guān)于TC4鈦合金焊接的方法有很多,常見的有氬弧焊、熔化極氣體保護(hù)焊、電子束焊、攪拌摩擦焊、激光焊等其它焊接方法。其中與其他焊接技術(shù)相比,激光焊接技術(shù)具有突出的優(yōu)點較高的功率密度[4,5],在焊縫中形成更窄的熱影響區(qū)[6,7]和更深的熔合區(qū)[8]和更低的殘余應(yīng)力[9]以及焊件更小的變形。對2 mm的TC4鈦合金進(jìn)行焊接試驗,通過改變焊接功率,研究TC4鈦合金焊接接頭的成形以及力學(xué)性能。
激光焊試驗選取厚度為2mm的TC4鈦合金擠壓板作為母材,母材化學(xué)成分見表1,焊接試驗采用單一變量法,研究焊接功率的變化對焊縫成形,以及力學(xué)性能的影響。
表1 為TC4鈦合金的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)%)
表2 TC4鈦合金焊接工藝參數(shù)
實驗選用設(shè)備是IPG Photonics公司生產(chǎn)的IPG YLS-10000型光纖激光器,光電轉(zhuǎn)化效率十分可觀;功率穩(wěn)定性達(dá)+1%,所以焊接過程穩(wěn)定;輸出功率范圍靈活;占地面積??;波長在1075+5nm間變化。焊接中還要使用德國庫卡公司生產(chǎn)的KR-C4型機(jī)器人系統(tǒng)配合完成試驗過程。
從圖1(a)線能量隨著激光焊功率的增加而增加,隨著焊接功率的進(jìn)一步增加,觀察到激光功率與熔深之間線性關(guān)系的變化。
隨著功率的進(jìn)一步增加從2200W到2300W,熔深急劇增加。然而,在2300W的激光焊功率下,基板上實現(xiàn)了完全穿透。這是由于在較高的功率下功率密度很高,而且由于負(fù)離焦距離,激光束逐漸收斂到執(zhí)行比試樣表面高能量密度的聚焦點。圖1(b)中發(fā)現(xiàn)的增加焊接功率,焊接希望由于對工件表面施加更高的熱輸入而不斷增加,在較高的功率下,焊縫頂面形成等離子云。由于等離子體云吸收施加的激光束能量,并重新輻射焊件表面的熱能,從而促進(jìn)熔寬變寬。此外,由于表面張力引起的對流效應(yīng),在熔池的鎖孔內(nèi)形成了反沖壓力。
圖1 不同功率對熔深和熔寬的影響
圖2 焊接功率為2200W時激光焊接接頭的典型硬度分布
圖2顯示了在2200W的焊接速度下激光焊接接頭的典型顯微硬度分布。在功率為2200W條件件,BM、HAZ、FZ和WM的顯微硬度為330 HV~350 HV、370 HV~360 HV、360 HV~350 HV、430 HV~450 HV。從焊縫到母材,顯微硬度有明顯的下降,因為焊縫區(qū)是粗大的柱狀晶,在柱狀晶內(nèi)是細(xì)小馬氏體相交互形成的網(wǎng)籃組織,硬度比較大,隨著離焊縫距離的增加,尤其是在熔合線附近,α′相減少的程度比較大,導(dǎo)致在這個區(qū)域硬度發(fā)生突變,母材為α+β相,顯微硬度比較低。
在四種不用功率下2mm厚的TC4鈦合金激光焊接接頭室溫下的抗拉強(qiáng)度,見表3,拉伸后的試件實物如圖5所示結(jié)合表2和圖3的數(shù)據(jù)分析得出,試樣在承受靜態(tài)拉伸載荷的過程中。隨著功率的提高,焊接接頭的抗拉強(qiáng)度圍繞母材的抗拉強(qiáng)度上下波動,四種不同功率的TC4鈦合金激光焊接接頭的平均抗拉強(qiáng)度為757MPa,焊接接頭的強(qiáng)度低于母材的,伸長率為8.1%,接頭強(qiáng)度系數(shù)為0.81。如圖3所示,在四種不同的焊接功率下,焊接接頭的斷裂位置都是在焊縫區(qū)域,進(jìn)一步說明了焊縫的抗拉強(qiáng)度比母材的要低。
表3 焊接接頭力學(xué)性能
圖3 不同功率拉伸試樣斷裂位置
(1)隨著焊接功率的進(jìn)一步增加,觀察到激光功率與熔深之間線性關(guān)系的變化,隨著功率的增大,受高溫等離子體和金屬蒸汽的影響,熔深加深和熔寬變寬。
(2)不同功率下TC4鈦合金焊接接頭的室溫平均抗拉強(qiáng)度為762MPa,伸長率為8.1%,比母材的略低,焊接接頭系數(shù)為0.81,拉伸試樣均斷在焊縫區(qū)域。