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    狹窄空間內(nèi)可拆解式盾構(gòu)過站施工技術(shù)及應用
    ——以寧波火車站為例

    2020-08-01 09:08:24姚燕明胡新朋李發(fā)勇肖廣良黃毅夏漢庸周俊宏
    隧道建設(中英文) 2020年7期
    關(guān)鍵詞:凈空分塊刀盤

    姚燕明,胡新朋,李發(fā)勇,肖廣良,黃毅,夏漢庸,周俊宏

    (1.寧波市軌道交通集團有限公司,浙江 寧波 315012;2.中鐵隧道局集團有限公司,廣東 廣州 511458)

    0 引言

    隨著城市化的不斷提升,城市擁堵問題日益凸顯,修建城市地鐵成為緩解交通壓力的主要措施[1-2]。因地鐵的功能要求,大量地鐵建設位于市中心、老舊城區(qū)[3-5],地面、地下空間條件均極為繁雜。例如:地鐵建設中會因換乘站先后施工、交通導改、管線改遷等原因在盾構(gòu)施工前封閉盾構(gòu)吊裝孔,甚至出現(xiàn)一個車站內(nèi)無任何吊裝孔、出土孔的情況[6-7],這就要求盾構(gòu)施工轉(zhuǎn)場時采取站內(nèi)過站的方式。

    針對盾構(gòu)過站問題,已有研究者進行了研究及現(xiàn)場實踐[8-11]。一般情況下盾構(gòu)都是整體過站,適用于車站凈空充足的情況,應用較為廣泛。但在實際工程中,由于部分車站先期未考慮預留,或者二次結(jié)構(gòu)已施工等原因,導致車站凈空不足而無法實現(xiàn)整機過站。在這種情況下,需要在狹窄的空間內(nèi)對現(xiàn)有盾構(gòu)進行改造,縮小盾構(gòu)構(gòu)件體積、質(zhì)量,以充分利用空間,進行盾構(gòu)拆解、轉(zhuǎn)場[12-15]。例如:上海軌道交通15號線在穿越上海西站時,針對盾構(gòu)直徑的變化引起的已建車站凈空不足、無法整體過站的問題,采用了分體過站技術(shù),將前盾、中盾、盾尾從中部分割成上、下2個部分,該方式采用切割、焊接作業(yè),如操作不當極易影響盾構(gòu)裝備的穩(wěn)定性,進而影響后續(xù)施工[16]。

    基于此,本文以寧波軌道交通4號線柳西站—寧波火車站—興寧橋西站區(qū)間隧道工程為背景,針對寧波火車站無預留吊裝孔、盾構(gòu)站內(nèi)整體過站凈空不足的問題,詳細闡述了研發(fā)的新型可拆解式盾構(gòu)的設計原則、結(jié)構(gòu)特點及其標準化過站方法,以期為類似工程提供技術(shù)參考。

    1 工程概況

    寧波火車站為寧波軌道交通2、4號線換乘站,土建同步建設。目前2號線已運營,4號線車站為地下3層車站,位于寧波火車站南廣場下方。4號線車站內(nèi)部結(jié)構(gòu)在2號線地鐵施工時已全部完成,只預留了4號線端頭盾構(gòu)接收條件。按照原設計工籌,盾構(gòu)在此進行調(diào)頭施工,未預留盾構(gòu)吊裝孔,且車站標準段已部分澆筑軌頂風道結(jié)構(gòu)。寧波火車站結(jié)構(gòu)如圖1所示。軌行區(qū)凈空最小處高度為4.6 m,寬度為6.5 m;車站中部站臺板位置結(jié)構(gòu)最小凈空高度為5.9 m,寬度為6.2 m。則車站允許通行的最大凈空尺寸為5.9 m×6.2 m(高×寬)。

    圖1 寧波火車站結(jié)構(gòu)示意圖(單位:mm)Fig.1 Schematic diagram of structure of Ningbo Railway Station (unit:mm)

    根據(jù)4號線工程進度,由于興寧橋西站施工進度受阻,為了滿足整體工期要求,4號線柳西站盾構(gòu)到達寧波火車站后,需要在此過站,再始發(fā)施工至興寧橋西站。寧興區(qū)間周邊環(huán)境如圖2所示。所用盾構(gòu)刀盤直徑為6.35 m,盾體直徑為6.34 m,而4號線寧波火車站已不具備實施盾構(gòu)井吊出后轉(zhuǎn)場的條件,由于結(jié)構(gòu)預留凈空不足,也不具備整機過站的條件。

    圖2 寧興區(qū)間周邊環(huán)境示意圖Fig.2 Schematic diagram of surroundings environment of Ningbo Railway Station-West Xingningqiao Station Section

    2 可拆解式盾構(gòu)設計

    可拆解式盾構(gòu)與常規(guī)盾構(gòu)的主要區(qū)別在于盾構(gòu)整機根據(jù)車站凈空尺寸及盾構(gòu)功能元器件的布置特點被分為不同的塊體,并通過一定的方式有效連接組裝成整體。

    可拆解盾構(gòu)設計過程中,首先根據(jù)車站凈空提出初步可行的各部件分塊方式,再根據(jù)內(nèi)部管路分布、油缸分布和結(jié)構(gòu)形式等確定最終的分塊形式,最后根據(jù)盾構(gòu)施工全過程的結(jié)構(gòu)受力特點設計各部件的連接方式。

    2.1 設計原則

    可拆解式盾構(gòu)設計主要遵循以下原則:1)經(jīng)濟性。加快循環(huán)周期和節(jié)省工程投資,拆解結(jié)構(gòu)應利于后續(xù)再利用。2)安全性。各可拆解塊體之間要求連接牢固,密封有效。3)便捷性。拆、組方便,單塊最大質(zhì)量與最大尺寸滿足吊運、運輸要求。

    2.2 關(guān)鍵結(jié)構(gòu)分塊及連接方式設計

    2.2.1 分塊方式

    考慮車站結(jié)構(gòu)尺寸,可拆解式盾構(gòu)拆解后擬從站臺處過站,凈空尺寸為5.9 m× 6.2 m(高×寬),盾構(gòu)拆解后過站時需滿足該凈空尺寸的要求。

    刀盤分為3塊(1大2小),其中,中心法蘭為1大塊,保證了刀盤主結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性和功能性;刀盤超挖刀管路和泡沫系統(tǒng)的管路全部布置在中心法蘭塊上,2小塊上只布置了部分刀具;大塊和小塊之間采用螺栓定位、焊接加固的方法連接。刀盤分塊如圖3所示。

    圖3 刀盤分塊示意圖Fig.3 Schematic diagram of blocking mode of cutterhead

    在考慮過站邊界、盾構(gòu)穩(wěn)定性的基礎上,為保證裝備的通用性,將可拆解式盾構(gòu)前盾、中盾前、中盾后設計成4個部分;由于盾尾結(jié)構(gòu)和功能的特殊限制,且為了保證盾構(gòu)再次始發(fā)時盾尾的尺寸精度,將盾尾設計成2個部分。盾體分塊如圖4所示。

    2.2.2 連接方式

    可拆解式盾構(gòu)刀盤、前盾、中盾前、中盾后采取法蘭螺栓連接為主并輔以焊接的連接方式(見圖5),盾尾的連接方式與常規(guī)盾構(gòu)一致。

    (a) 前盾(15 t+13 t+14 t+14 t)

    (b) 中盾前(8 t+15 t+14 t+14 t)

    (c) 中盾后(16 t+16 t+15 t+15 t)

    (d) 盾尾(15 t+17 t)圖4 盾體分塊示意圖Fig.4 Schematic diagram of blocking mode of shield

    為了保證連接位置強度滿足設計要求,對不同螺栓布置情況下的結(jié)構(gòu)受力特征進行分析,最后確定了合理的螺栓布置形式。在該設計條件下,組裝時按最下塊受力情況分析連接螺栓的抗剪強度,得到單個螺栓最大剪應力為2.3 MPa;實際掘進時按照下部最大推力不利狀況進行計算分析,得到單個螺栓最大剪應力為131 MPa;全過程螺栓最大拉應力為93 MPa,均小于材料許用應力值。

    (a) 前盾

    (b) 中盾前

    (c) 中盾后圖5 盾構(gòu)連接方式Fig.5 Connecting flange of shield

    3 盾構(gòu)拆解過站方法

    3.1 拆解準備工作

    1)4個端頭井施工準備。根據(jù)火車站接收井底板情況,測出底板標高。根據(jù)接收架尺寸及標高,在4個端頭滿澆混凝土,預留泵坑。盾構(gòu)到達前將洞內(nèi)拆解過站施工機具材料從車站通風井運至工作面。

    2)盾構(gòu)主機頂塊拆解吊裝。根據(jù)車站情況,選擇在左右線端頭中間有結(jié)構(gòu)預留孔的位置進行主機拆解工作,預留孔洞的尺寸為2.5 m×5.5 m,在拆解孔上部安裝橋吊進行拆解組裝。盾構(gòu)拆解預留口如圖6所示。

    圖6 盾構(gòu)拆解預留口(單位:mm)Fig.6 Reserved hole for shield disassembly (unit:mm)

    3.2 拆解方法

    盾構(gòu)進洞后,平移轉(zhuǎn)體至拆解孔下方,進行盾構(gòu)拆解。盾構(gòu)拆解主要分為8個步驟,流程如圖7所示。其中,刀盤、盾體拆解過程中,前盾與中盾接觸面存在凹凸槽,必須把兩者分離方可拆除前盾頂塊。為了提高盾構(gòu)過站效率,在對盾構(gòu)拆解后,分塊部分進行二次組裝后過站,二次組裝后盾構(gòu)以鉸接位置為界分為2個部分,刀盤+前盾+中盾前為一個連接整體,中盾后+盾尾為一個連接整體。重新組裝后的盾構(gòu)凈高為5 460 mm,最大長度為4 678 mm,轉(zhuǎn)體后滿足車站標準段的過站要求。

    圖7 盾構(gòu)拆解流程圖Fig.7 Flowchart of shield disassembly

    3.3 過站方法

    由于車站端頭井與標準段底部存在高差,因此需要將盾構(gòu)進行頂升,將主機與接收架用H型鋼焊接成一個整體。盾體兩側(cè)各焊2個200 t液壓千斤頂?shù)捻斏?個頂升基座需精確定位,確保盾體在頂升過程中前后、左右均能平衡,保證施工安全。主機抬升如圖8所示。

    圖8 主機抬升示意圖Fig.8 Schematic diagram of main shield lifting

    不同的部件采取不同的過站方式(見圖9),其中,盾構(gòu)主機采取平移過站的方式,將盾體頂塊、安裝機、螺旋機、拖車等吊裝到運輸裝置上并分別運輸至始發(fā)井口。

    圖9 不同部件過站示意圖Fig.9 Schematic diagram of different parts of shield passing through station

    主機到達始發(fā)井后,將前盾、中盾前、中盾后再次分離,逐個將頂塊、設備設施安裝完成后再次合體,轉(zhuǎn)體平移至始發(fā)位置。

    4 實施效果分析

    盾構(gòu)在寧波火車站拆解過站后,重新組裝始發(fā)施工至興寧橋西站。該區(qū)間掘進速度基本維持在4~8 cm/min,平均速度約為6.2 cm/min;盾構(gòu)推力的設置基本維持在14 200~15 800 kN,平均推力約為15 000 kN;刀盤轉(zhuǎn)矩設定值控制在1 350~1 550 kN·m,平均轉(zhuǎn)矩約為1 500 kN·m,掘進參數(shù)可控,與地層條件匹配。寧興區(qū)間施工前后地表沉降監(jiān)測值變化曲線如圖10所示。全線共設地表沉降測點154個,由圖10可知,在盾構(gòu)施工后,地表最大沉降值為22.33 mm,最大隆起值為4.17 mm,均在設計值以內(nèi),施工后地表變形量相對隱定。

    圖10 寧興區(qū)間施工前后地表沉降監(jiān)測值變化曲線Fig.10 Variation curve of surface subsidence monitoring values

    通過對盾構(gòu)掘進參數(shù)、地表變形、成型隧道質(zhì)量等數(shù)據(jù)進行總結(jié)分析可知,施工過程中地表沉降、隆起等滿足環(huán)境控制要求,成型隧道軸線偏差、錯臺等均滿足設計要求,可拆解式盾構(gòu)掘進狀態(tài)良好。

    5 結(jié)論與建議

    針對已建車站預留條件不夠,后續(xù)盾構(gòu)進站后無法進行吊出和整機過站的情況,以寧波火車站為工程背景,研發(fā)了可拆解式盾構(gòu)及其對應的拆解過站方案,得到的結(jié)論如下。

    1)通過可拆解盾構(gòu)從已建車站過站施工,克服了已建車站凈空條件預留不足的難題,解決了寧波4號線建設過程中由于興寧橋西站工期滯后盾構(gòu)無法按期始發(fā)的問題。通過可拆解式盾構(gòu)從已建車站拆解過站始發(fā),節(jié)約了4號線總體洞通工期約4個月。

    2)可拆解式盾構(gòu)將刀盤、盾體進行合理分塊,塊體拆解滿足設備管線及電路的布置要求,拆解塊之間采取法蘭螺栓連接,避免全部切割焊接對盾構(gòu)的損傷,有利于設備的重復使用性能。

    3)現(xiàn)場實踐表明,可拆解式盾構(gòu)各項掘進參數(shù)穩(wěn)定可控,施工過程中環(huán)境影響均滿足設計要求,拆解重新組裝后施工穩(wěn)定性良好。

    4)在后續(xù)的項目中,對于可拆解式盾構(gòu),可進一步推廣研究盾構(gòu)在端頭井接收后分塊拆解從已建隧道內(nèi)運出、重新組裝的方案,提高應對特殊復雜工程問題的手段;也可應用在礦山法與盾構(gòu)法組合隧道中,解決一般情況下礦山段擴大較多以利于盾構(gòu)整機通過的問題,減少礦山法隧道的開挖斷面。

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