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    飛片沖擊加載下Fe50Mn30Co10Cr10合金的動態(tài)損傷研究①

    2020-07-24 07:11:20王海民
    礦冶工程 2020年3期
    關(guān)鍵詞:形核馬氏體孔洞

    王海民, 楊 揚,2

    (1.中南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,湖南 長沙410083; 2.中南大學(xué) 有色金屬材料科學(xué)與工程教育部重點實驗室,湖南 長沙410083)

    層裂是一種高速加載碰撞下的動態(tài)斷裂過程[1]。Fe50Mn30Co10Cr10高熵合金是一種同時具備強度與較高塑性的新型合金,其獨特的合金制備原理令其具著許多優(yōu)異的性能[2-5],并有望在切削或防碰撞領(lǐng)域應(yīng)用,因此研究其動態(tài)加載下的損傷行為具有重要意義。 目前關(guān)于高熵合金的性能和損傷斷裂研究主要集中在靜態(tài)加載方面[6-9],對動態(tài)加載下層裂損傷演變機制還缺乏系統(tǒng)而深入的研究。 本文以Fe50Mn30Co10Cr10高熵合金為對象,研究其動態(tài)加載過程中孔洞形核以及裂紋擴展機制。

    1 實 驗

    本文選用初始熔鑄態(tài)Fe50Mn30Co10Cr10高熵合金(下標為原子分數(shù),%)為實驗材料。 初始組織為柱狀晶組織,基體為γ(fcc)相,并存在少量ε(hcp)相。 采用如下熱處理工藝得到2 種不同組織狀態(tài)的試樣:①合金在900 ℃下保溫2 h,隨后快速熱軋,變形量為50%,共5 道次,每道次10%,軋制后空冷至室溫。 為防止氧化,將熱軋樣品空冷后,置于氬氣保護爐中退火2 h,溫度為1 000 ℃,隨后水淬,得到1 號樣品。 ②在1 號樣品的基礎(chǔ)上冷軋,壓下量40%,隨后在空氣爐中900 ℃保溫7 min,再進行水淬,得到2 號樣品。 即1 號樣品為熱軋+退火試樣,2 號樣品為熱軋+退火+冷軋+退火試樣。

    沖擊加載實驗采用一級輕汽炮,口徑為57 mm。為了使2 種不同熱處理工藝的樣品獲得同樣程度的沖擊,實驗以一撞二的形式進行沖擊加載,即一個飛片經(jīng)發(fā)射后同時擊打到兩個樣品上。 一級輕氣炮實驗中所用的飛片尺寸為Φ55 mm × 2 mm,樣品尺寸為Φ20 mm ×4 mm,試樣用塑料墊及玻璃膠固定于靶板的開孔中,圖1 為靶板示意圖。 設(shè)定加載速度為180 m/s。 為避免回收樣品受到二次損傷,采用軟回收方式回收樣品。并通過安裝在試樣自由面的DPS 探頭獲得試樣自由面速度曲線。

    圖1 靶板示意圖

    為了觀察加載前后組織的形貌和層裂損傷的分布情況,對沖擊前后的試樣進行金相觀察。 Fe50Mn30Co10Cr10高熵合金是一種硬度高、耐腐蝕性高的合金,有一定制樣難度。 首先將試樣進行拋光處理,試樣鑲樣后粗磨至2 000 目水磨砂紙,再用1 000 目金相砂紙粗拋光,隨后用W3.5、W2.5 的研磨膏依次進行拋光處理,得到光潔的表面。 腐蝕時,將王水(HCl ∶HNO3=3 ∶1)水浴加熱至50 ℃后進行預(yù)腐蝕,時長為50 ~70 s,再用HCl ∶HNO3∶H2O=6 ∶4 ∶1的混合溶液進行緩慢腐蝕,即得到清晰易觀察的微觀組織。 金相試樣觀察面為沿直徑方向切割得到的平面,并按照標準制樣方式制取試樣。

    沖擊條件下?lián)p傷的產(chǎn)生與晶界有一定關(guān)聯(lián),為探究晶界影響,采用背散射電子衍射(EBSD)觀察沖擊加載后試樣的晶界類型及分布特征。 EBSD 試樣的制備按金相觀察試樣研磨拋光后再進行電解拋光,電解液為高氯酸∶無水乙醇=9 ∶1,電壓為20 V,拋光時間為15 s。 本實驗采用附有EBSD 附件的電子雙束顯微電鏡進行觀測,型號為HELIOS NanoLab 600i,所用電壓為20 kV,步長為2.0 μm。

    2 實驗結(jié)果及討論

    2.1 沖擊前試樣金相觀察

    沖擊前試樣金相組織形貌見圖2。 1 號試樣退火完全,呈灰色針狀聚集的區(qū)域為馬氏體,其余為基體,馬氏體區(qū)域和晶粒尺寸較大;2 號試樣退火后晶粒細小,馬氏體區(qū)域也較為細小。 馬氏體的產(chǎn)生主要源于軋制時的塑形變形和淬火過程,其大小受基體晶粒、相組織大小的限制,2 號試樣晶粒在冷軋退火后發(fā)生再結(jié)晶細化,其馬氏體尺寸也因此減小。

    圖2 試樣金相組織形貌

    2.2 自由面速度曲線分析

    飛片撞擊速度180 m/s 條件下用多普勒測速系統(tǒng)(DPS)測得的試樣自由面速度(FSV)曲線如圖3 所示。

    圖3 自由面速度時間曲線圖

    試樣受到的沖擊壓力可由下式計算[10]:

    式中σp為沖擊壓力,GPa;ρ0為合金密度,g/cm3;s為由材料特性決定的Gruneisen 狀態(tài)方程參數(shù)(常數(shù));c0為體積聲速,m/s;u為波后粒子速度,m/s,其大小為沖擊速度的一半,取90 m/s。 根據(jù)合金和混合物的狀態(tài)方程計算方法[11],合金的狀態(tài)方程參數(shù)c0、ρ0、s可以由公式(2)給出[11]:

    式中mi為合金各成分的質(zhì)量百分比,%;cbi、ρ0i、s0i分別為各對應(yīng)成分的體積聲速、密度和Gruneisen 系數(shù),從而ρ0=7.76 g/cm3,c0=4.311 km/s,F(xiàn)e、Cr 的s系數(shù)分別為1.92、1.47[11],Co、Mn 的s系數(shù)可由經(jīng)驗方程(3)得到[11]:

    式中γ為經(jīng)驗常數(shù);V0為比容,cm3/g,即1/ρ;Cv為比熱容,J/(kg·K);α為材料熱膨脹系數(shù),10-6K-1,公式(3)中選用線系數(shù)時需用3α計算;K為體積模量,GPa,其數(shù)值如表1 所示[12]。

    表1 Mn、Co 材料基本物理參數(shù)值

    由以上公式計算可得:γMn=2.31,γCo=1.87,sMn=1.65,sCo=1.45。 則s=1.75,根據(jù)式(1)得到兩個樣品所受到的沖擊壓力為3.22 GPa。

    層裂強度是動態(tài)損傷應(yīng)力的一種度量,關(guān)于層裂強度可由以下公式計算[13-14]:

    式中σf為層裂強度,GPa;Δu(Δu=umax-umin)為自由面速度回彈的幅值,m/s;u1為初始損傷速率值,mm2/μs,表示層裂初始階段過程中孔洞成核以及孔洞早期增長的速率,它們用以判斷是否發(fā)生層裂以及預(yù)估層裂強度。 表2 是相關(guān)計算結(jié)果。

    表2 自由面速度曲線相關(guān)參數(shù)計算結(jié)果

    由表2 可知,2 號試樣的層裂強度較小,自由面速度曲線回幅值Δu也表明其成核強度更低[14],同時初始損傷速率u1也要大于1 號試樣。 這是因為2 號試樣的晶粒較為細小,晶界數(shù)量多,孔洞形核的優(yōu)先位置也較多,所以在同一加載條件下,2 號試樣易于1 號試樣發(fā)生初期層裂損傷。

    2.3 層裂損傷的金相與EBSD 分析

    為了觀察樣品沖擊后內(nèi)部層裂損傷情況,判斷孔洞的形核位置以及裂紋的擴展規(guī)律,對沖擊后試樣進行金相觀察,結(jié)果如圖4 所示。

    圖中分別用紅、藍、綠色箭頭標注了孔洞、微裂紋與馬氏體區(qū)域。 由圖4(a)可以看出,孔洞的形核位置都在基體中而非馬氏體與基體的相界面上,這與靜態(tài)加載下孔洞的形核規(guī)律不同,在1 號試樣中,孔洞在基體中形核,隨后在基體內(nèi)部長大延伸,最終形成穿晶裂紋。

    由圖4(b)~(c)可見,微裂紋在基體中形成并沿著內(nèi)部擴展,當其擴展至馬氏體區(qū)域邊界時,裂紋停止延伸,損傷行為受到抑制。

    通常在層裂過程中,沖擊方向的垂直方向上由沖擊波與反射波作用形成的拉伸應(yīng)力達到最大,裂紋擴展方向與沖擊方向越近于垂直,越有利于裂紋快速擴展。 因此圖4(a)中孔洞貫通的優(yōu)先方向應(yīng)是沿著4個圓圈中孔洞的連線方向,此方向與沖擊方向近于垂直,但1 號試樣中實際微裂紋的貫通與擴展方向與沖擊方向近呈45°,“避開”馬氏體區(qū)域。 這2 種情況表明,馬氏體區(qū)域的存在影響著裂紋的擴展,一方面是因為片層狀馬氏體區(qū)域?qū)儆诟咦杩箙^(qū),而沖擊波作用產(chǎn)生的應(yīng)力主要作用在低阻抗的基體區(qū)域,另一方面,馬氏體相的強度和硬度都高于基體區(qū),因此在此沖擊速度下產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力無法令裂紋進入馬氏體。

    除馬氏體外,合金中的形變孿晶界對層裂損傷行為也存在一定影響,采用背散射電子衍射對沖擊后試樣進行了分析,結(jié)果如圖5 所示。

    圖5 沖擊后試樣EBSD 晶界分布

    沖擊方向為豎直方向,圖中箭頭所示為孔洞,淺色線條為∑3 晶界,即孿晶界,深色線條為普通晶界。 由圖5 可知,2 號試樣的晶界密度遠超1 號試樣,在∑3晶界的稀疏區(qū)存在著單獨的孔洞,這表明孔洞在普通晶界上形核而不是在孿晶界。 分析圖5(a)得出:孔洞①在普通晶界上形核后將沿著晶界長大、貫通,并受到孿晶界的限制,如孔洞③所示,孔洞聚集后的延伸需經(jīng)基體“繞過”孿晶界。 這是因為孿晶界是大角度晶界,位錯越過這些晶界需要極大的驅(qū)動力和一定的擴散時間,而孔洞形核時的驅(qū)動力是沖擊波作用下的拉伸應(yīng)力,這種應(yīng)力的持續(xù)時間僅為幾微秒,因此,孔洞優(yōu)先在基體中擴展而不是越過孿晶界,而緊臨著多個孿晶界或在其內(nèi)部孔洞的長大將受到抑制,如孔洞②所示。但孿晶對孔洞形核、長大與貫通的阻礙效果低于馬氏體相,根據(jù)圖5(b),當晶粒細化到一定程度時,孿晶界的阻礙效果將急劇降低,此時孔洞長大和裂紋延伸行為受晶界的密度影響較大:一方面,晶界密度越大,晶粒間晶界的長度就越小,這有利于缺陷在短時間內(nèi)越過晶界;另一方面,沖擊波作用形成的拉伸應(yīng)力作用時間雖短,但其大小大于合金的斷裂強度,這使得孔洞形核的初始半徑較大,對于細晶粒來說,一個孔洞的形成往往已經(jīng)占據(jù)了一個或多個晶粒,有利于后續(xù)的位錯滑移開動,這也是2 號試樣初始損傷度較大的原因。

    3 結(jié) 論

    使用Fe50Mn30Co10Cr10高熵合金為實驗材料,通過一級輕氣炮加載得到層裂樣品,利用自由面速度曲線、金相顯微鏡、EBSD 等技術(shù)對材料進行了表征,分析了動態(tài)加載條件下Fe50Mn30Co10Cr10高熵合金中的馬氏體和孿晶界對層裂行為的影響,得到如下結(jié)論:

    1) 動態(tài)加載條件下,孔洞的形核位置并非在基體與馬氏體的界面處,而是在基體上形核并沿著基體內(nèi)部長大、貫通直至形成裂紋。

    2) 當裂紋延伸至馬氏體區(qū)域邊界時將受到抑制,且馬氏體區(qū)域越大阻礙效果越明顯。 對比2 號試樣,1 號試樣中裂紋擴展的優(yōu)先方向為基體相內(nèi)部,裂紋擴展方向與沖擊方向呈45°。

    3) EBSD 測試分析結(jié)果表明,孔洞的形成主要在晶界上并沿著晶界長大、貫通,與靜態(tài)加載條件不同,孔洞沒有沿著大角度的孿晶界發(fā)生長大,這與動態(tài)加載應(yīng)力的持續(xù)時間較短有關(guān)。

    4) 同一加載條件下,2 號試樣的層裂強度要低于1 號試樣。 2 號試樣晶粒被細化,存在著較多的晶界,給孔洞形核提供了有利位置。 高密度的晶界使得單一晶界變短變細,孔洞在形核時已經(jīng)占據(jù)一個或多個晶粒,有利于隨后的長大和貫通。 自由面粒子速度曲線分析表明,2 號試樣的初始損傷速率大于1 號試樣,孔洞的成核強度低于1 號試樣,在沖擊過程中易于發(fā)生層裂行為。

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