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      磁鐵礦石雙軸壓縮破壞特征

      2020-07-23 00:36:50張?jiān)迄i
      工程爆破 2020年3期
      關(guān)鍵詞:碎塊振鈴雙軸

      邊 境,郭 君,高 鋒,張?jiān)迄i

      (1.唐山簡(jiǎn)道文化藝術(shù)交流有限公司,河北 唐山 063000;2.唐山學(xué)院土木工程學(xué)院,河北 唐山 063000; 3.華北理工大學(xué)礦業(yè)工程學(xué)院,河北 唐山 063210)

      巖爆是深井礦山的主要災(zāi)害之一,我國(guó)金屬礦淺部資源日益減少,深井開采的金屬礦山數(shù)量會(huì)越來(lái)越多,預(yù)計(jì)未來(lái)10年內(nèi)金屬礦山的開采深度將達(dá)1 000~2 000 m,隨著開采深度的增大以及地應(yīng)力的升高,巖爆發(fā)生概率增大[1]。

      巖石是內(nèi)含節(jié)理裂隙不連續(xù)缺陷的非均質(zhì)體,破壞特征差異較大,充分了解巖石的破壞特征是預(yù)防和控制巖爆發(fā)生的前提。巖石破壞是內(nèi)部損傷積累成核、裂隙擴(kuò)展交接至塊體切割分離的過(guò)程,通過(guò)損傷破壞過(guò)程探測(cè)、碎塊粒度分布特征和微觀裂隙擴(kuò)展分析可以理解巖石破壞過(guò)程和破壞結(jié)果的本質(zhì)特征。很多學(xué)者采用振鈴計(jì)數(shù)和能量計(jì)數(shù)等聲發(fā)射信號(hào)特征參數(shù)研究巖石不同加載階段的損傷活動(dòng)和損傷程度,進(jìn)而明確巖石的損傷破壞過(guò)程,了解巖石性質(zhì)的區(qū)別與變化[2-3]。對(duì)于巖石加載破壞過(guò)程中裂隙擴(kuò)展特征的研究,一些學(xué)者采用了巖石CT掃描成像的先進(jìn)方法,實(shí)時(shí)記錄加載過(guò)程中損傷破壞過(guò)程,量化孔隙、裂隙的擴(kuò)展演化規(guī)律,減小巖石力學(xué)性質(zhì)與破壞過(guò)程分析的誤差[4-7]。近年來(lái),部分學(xué)者將聲發(fā)射研究技術(shù)與CT掃描成像技術(shù)相結(jié)合,即可以通過(guò)聲發(fā)射信息參數(shù)和應(yīng)力應(yīng)變曲線對(duì)試件內(nèi)部損傷活動(dòng)進(jìn)行宏觀分析,定位巖石內(nèi)部損傷破壞源,又可以顯現(xiàn)裂隙形態(tài)變化全過(guò)程,并合理提出裂隙的表示方法,進(jìn)而得到巖石破壞機(jī)制[8-9]。巖石受載破壞后的斷口特征包含巖石破壞性質(zhì)的信息,很多學(xué)者采用掃描電鏡試驗(yàn)的方法研究斷口微觀形貌特征,提取裂隙信息,得到巖石破壞的加載速率效應(yīng)和層理效應(yīng),明確巖石微觀斷裂形式和破壞內(nèi)在機(jī)制,并通過(guò)微觀裂隙的特征參數(shù)值建立細(xì)觀損傷本構(gòu)模型[10-15]。另外,王浪等[16]采用偏光顯微鏡觀察破壞巖體切片的方法研究微裂隙擴(kuò)展規(guī)律。趙程等[17]采用數(shù)字圖像全場(chǎng)應(yīng)變技術(shù),研究加載過(guò)程中巖體表面裂隙成核發(fā)育過(guò)程及裂隙擴(kuò)展與巖石應(yīng)變區(qū)變化的關(guān)系。Nakata等[18]在石英砂單軸壓縮單顆粒破碎試驗(yàn)中深入研究顆粒破碎現(xiàn)象,總結(jié)了顆粒破碎的力學(xué)特征。

      以上研究均是對(duì)巖石破壞特性的研究,缺乏對(duì)磁鐵礦石破壞特性的探討。磁鐵礦是我國(guó)金屬礦山產(chǎn)量最大的礦石產(chǎn)品,一般情況下磁鐵礦礦體規(guī)模較大,隨著采礦工藝與技術(shù)裝備的不斷進(jìn)步,服務(wù)時(shí)間較長(zhǎng)的采準(zhǔn)工程在脈內(nèi)掘進(jìn),采場(chǎng)或礦柱經(jīng)常處于雙軸壓縮狀態(tài)。磁鐵礦石是典型的硬巖,脆性較大,進(jìn)行深部采準(zhǔn)或開采時(shí),容易發(fā)生巖爆。運(yùn)用聲發(fā)射檢測(cè)和細(xì)觀試驗(yàn)的手段從能量的角度研究磁鐵礦石雙軸壓縮破壞過(guò)程與細(xì)觀特征,有助于豐富深部巖石物理力學(xué)性質(zhì)的研究,指導(dǎo)深部開采過(guò)程中將礦石應(yīng)變能轉(zhuǎn)變?yōu)橛杏媚芰浚瑥亩U暇锱c采場(chǎng)安全,降低開采成本??紤]CT掃描試驗(yàn)成本和巖爆碎屑對(duì)設(shè)備的傷害,通過(guò)磁鐵礦石雙軸加載試驗(yàn),采用聲發(fā)射技術(shù)來(lái)研究磁鐵礦石的損傷破壞過(guò)程。同時(shí)使用掃描電鏡和偏光鏡觀測(cè)磁鐵礦石的裂隙擴(kuò)展特征,多方位探討磁鐵礦石在深部采場(chǎng)中的破壞過(guò)程。

      1 雙軸加載試驗(yàn)

      1.1 試驗(yàn)材料與儀器

      采集冀東地區(qū)沉積變質(zhì)型磁鐵礦,平均品位為30%,單軸抗壓強(qiáng)度為168.8 MPa,挑選質(zhì)地均勻的礦石樣品加工成150 mm×150 mm×75 mm的試件,加載面平行的誤差小于0.02 mm。使用RLW-3000液壓伺服控制試驗(yàn)機(jī)對(duì)磁鐵礦石試件雙軸加載,豎直方向和水平方向的加載端與承載端間距均為150 mm,使用美國(guó)物理聲學(xué)公司生產(chǎn)的Disp聲發(fā)射系統(tǒng)測(cè)試試件內(nèi)部損傷活動(dòng),聲發(fā)射探頭與試件之間涂抹凡士林保證良好接觸,試件安裝如圖1所示。

      圖1 磁鐵礦石雙軸加載與聲發(fā)射監(jiān)測(cè)Fig.1 Biaxial loading and acoustic emission monitoring of magnetite ore

      1.2 試驗(yàn)過(guò)程

      首先對(duì)試件施加不大于5 kN的預(yù)載荷,然后采用位移控制方式同時(shí)施加豎直應(yīng)力與水平應(yīng)力,加載速率均為0.15 mm/min,最大水平應(yīng)力設(shè)計(jì)為10、15、20 MPa,每種最大水平應(yīng)力采用4塊試件,水平應(yīng)力達(dá)到設(shè)計(jì)值時(shí)停止加載,繼續(xù)加載豎直應(yīng)力直至試件發(fā)生崩裂性破壞。試驗(yàn)過(guò)程中使用壓力機(jī)微機(jī)控制系統(tǒng)記錄豎直方向和水平方向的力與位移,通過(guò)計(jì)算得到雙軸加載的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系(見(jiàn)圖2)。使用聲發(fā)射系統(tǒng)記錄試件損傷破壞過(guò)程中的振鈴計(jì)數(shù)和能量計(jì)數(shù),振鈴計(jì)數(shù)反映了損傷活動(dòng)頻率,能量計(jì)數(shù)反映了損傷程度的大小,通過(guò)應(yīng)力應(yīng)變曲線、聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)和能量計(jì)數(shù)的時(shí)程曲線描述試件破壞過(guò)程。

      圖2 應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系Fig.2 Relationship of stress and strain

      試驗(yàn)結(jié)束后,收集磁鐵礦石碎塊,將不同尺寸的碎塊切割制作成10 mm×10 mm方形試樣進(jìn)行電鏡掃描,觀察分析碎塊斷面的細(xì)觀特征;制作0.02 mm顯微鏡薄片進(jìn)行偏光顯微鏡觀測(cè)試驗(yàn),分析礦石內(nèi)部的裂隙擴(kuò)展特征。

      2 磁鐵礦石破壞聲發(fā)射演化過(guò)程

      根據(jù)豎直方向應(yīng)力應(yīng)變曲線的斜率(切線彈性模量)的變化,將磁鐵礦石雙軸加載過(guò)程劃分為裂隙壓縮階段、彈性變形階段、短暫塑性變形階段和峰后破壞階段。根據(jù)聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)和能量數(shù)據(jù),繪制聲發(fā)射時(shí)程曲線,與應(yīng)力應(yīng)變曲線組成損傷破壞過(guò)程分析圖。限于篇幅,每組試驗(yàn)給出一個(gè)試件的分析圖(見(jiàn)圖3)。

      注:B1-2、B2-2、B3-2的水平應(yīng)力分別為10、15、20 MPa圖3 聲發(fā)射時(shí)程與應(yīng)力應(yīng)變Fig.3 Acoustic emission time history and stress-strain

      1)當(dāng)水平應(yīng)力為10 MPa時(shí),加載開始時(shí)有一定數(shù)量的聲發(fā)射出現(xiàn),壓縮階段和彈性階段單位時(shí)間內(nèi)振鈴計(jì)數(shù)很少,聲發(fā)射能量很低,曲線幾乎不波動(dòng),說(shuō)明試件內(nèi)部損傷很少;彈性階段后期聲發(fā)射計(jì)數(shù)突然增大,能量較高,說(shuō)明此時(shí)試件內(nèi)部出現(xiàn)明顯損傷,隨后聲發(fā)射處于平靜狀態(tài);豎直方向應(yīng)力達(dá)到峰值時(shí),振鈴計(jì)數(shù)和聲發(fā)射能量再次升高并處于相對(duì)穩(wěn)定的水平,試件臨近崩裂時(shí),聲發(fā)射計(jì)數(shù)與聲發(fā)射能量急劇上升,應(yīng)力應(yīng)變曲線急劇下降;可見(jiàn),水平應(yīng)力為10 MPa時(shí)聲發(fā)射活動(dòng)為主振型,試件在達(dá)到峰值應(yīng)力之前基本上處于應(yīng)變能積聚狀態(tài),試件變形,損傷程度很小,達(dá)到峰值應(yīng)力時(shí)應(yīng)變能達(dá)到單元體積表面能,內(nèi)部裂隙快速擴(kuò)展,應(yīng)變能快速釋放,大量裂隙瞬時(shí)貫通使塊體分離,剩余能量使塊體飛濺。

      2)當(dāng)水平應(yīng)力為15 MPa時(shí),在壓縮階段前期,聲發(fā)射活動(dòng)較為顯著,并具備一定的能量,說(shuō)明雙軸同時(shí)加載條件下裂隙壓縮的同時(shí)有新裂隙生成;壓縮階段后期和彈性階段前期,單位時(shí)間內(nèi)振鈴計(jì)數(shù)較少,能量較低,聲發(fā)射活動(dòng)基本平靜,試件主要積聚應(yīng)變能;彈性階段后期振鈴計(jì)數(shù)和能量出現(xiàn)間斷式上升,說(shuō)明試件內(nèi)部出現(xiàn)顯著損傷;彈性階段臨近結(jié)束時(shí)振鈴計(jì)數(shù)和聲發(fā)射能量急劇升高,振鈴計(jì)數(shù)上升至9 489,聲發(fā)射能量為46 836 aJ,此時(shí)為試件完全破壞的前振,隨后應(yīng)力應(yīng)變曲線出現(xiàn)折斷,說(shuō)明試件內(nèi)部有宏觀裂隙出現(xiàn),應(yīng)變能積聚和耗散同時(shí)進(jìn)行;之后振鈴計(jì)數(shù)和能量計(jì)數(shù)降低到相對(duì)穩(wěn)定的低值范圍,振鈴計(jì)數(shù)低于3 000,聲發(fā)射能量低于5 874 aJ,試件內(nèi)部裂隙繼續(xù)擴(kuò)展;豎直方向應(yīng)力達(dá)到峰值應(yīng)力時(shí),振鈴計(jì)數(shù)和能量再次急劇升高,振鈴計(jì)數(shù)回升至8 471,聲發(fā)射能量增長(zhǎng)為35 740 aJ,此時(shí)應(yīng)變能快速釋放,裂隙快速貫通形成宏觀裂隙切割試件,試件發(fā)生崩裂性破壞,應(yīng)力應(yīng)變曲線急劇下降;可見(jiàn),水平應(yīng)力為15 MPa時(shí)聲發(fā)射活動(dòng)類型為前振主振型。

      3)當(dāng)水平應(yīng)力為20 MPa時(shí),在壓縮階段聲發(fā)射活動(dòng)性和能量明顯高于水平應(yīng)力為15 MPa時(shí)的情況,在20 MPa水平應(yīng)力作用下壓縮階段試件內(nèi)部損傷次數(shù)更多,損傷程度更大,在壓縮階段結(jié)束時(shí)振鈴計(jì)數(shù)突然增大且能量較高,說(shuō)明較多裂隙擴(kuò)展;彈性階段前期聲發(fā)射活動(dòng)比較平靜,彈性階段后期振鈴計(jì)數(shù)和能量出現(xiàn)間斷性多次急劇增長(zhǎng),說(shuō)明內(nèi)部裂隙間斷進(jìn)行較大規(guī)模擴(kuò)展;試件進(jìn)入塑性階段后聲發(fā)射活動(dòng)不劇烈,臨近峰值應(yīng)力時(shí)聲發(fā)射活動(dòng)較為平靜,試件到達(dá)峰值應(yīng)力時(shí)振鈴計(jì)數(shù)和能量快速升高到最大值,聲發(fā)射活動(dòng)性最強(qiáng),應(yīng)變能快速釋放,內(nèi)部裂隙交接貫穿形成宏觀裂隙切割磁鐵礦石,試件發(fā)生崩裂性破壞,應(yīng)力應(yīng)變曲線快速下降??梢?jiàn),水平應(yīng)力為20 MPa時(shí)聲發(fā)射活動(dòng)為群振型,試件徹底破壞前應(yīng)變能持續(xù)積累,間斷性大量耗散,試件內(nèi)部斷續(xù)發(fā)生較大程度損傷。

      根據(jù)試驗(yàn)分析,隨著水平應(yīng)力的增大,聲發(fā)射活動(dòng)類型依次呈現(xiàn)主振型、前振主振型和群振型,聲發(fā)射活動(dòng)性愈加劇烈,聲發(fā)射能量逐漸變大,試件內(nèi)部損傷活動(dòng)性和損傷強(qiáng)度變大;磁鐵礦石試件豎直方向應(yīng)力接近最大值時(shí),聲發(fā)射表現(xiàn)出一定程度的穩(wěn)定,達(dá)到峰值應(yīng)力時(shí)聲發(fā)射活動(dòng)性達(dá)到最強(qiáng),應(yīng)變能快速釋放,裂隙交接貫通,試件發(fā)生崩裂破壞。將振鈴計(jì)數(shù)和聲發(fā)射能量時(shí)程與應(yīng)力應(yīng)變相結(jié)合,可以分析磁鐵礦石雙軸加載損傷破壞的具體過(guò)程和應(yīng)變能積累、耗散與釋放過(guò)程。

      3 磁鐵礦石破壞微觀機(jī)制

      3.1 不同尺寸碎塊斷面形貌分析

      為研究磁鐵礦石雙軸壓縮破壞的微觀特征,開展碎塊斷面的電鏡掃描試驗(yàn)(SEM)。選擇典型試件B2-2的不同尺寸碎塊,碎塊的特征尺寸分別為75 mm和37.5 mm;選擇起伏程度較小的斷裂面,近似矩形切割,制作成尺寸為1 cm×1 cm的電鏡掃描試樣。SEM掃描試驗(yàn)?zāi)康脑谟冢孩賹?duì)比分析不同粒度碎塊的微觀破壞區(qū)別;②分析磁鐵礦微觀破壞機(jī)制。

      1)75 mm碎塊斷面微觀結(jié)構(gòu)特征。75 mm碎塊內(nèi)部結(jié)構(gòu)凹凸不平,晶粒間連接緊密,磁鐵礦顆粒表面相對(duì)平整,脈石礦物呈棱角分明的嶙峋狀,表面附著片狀碎屑(見(jiàn)圖4a)。部分區(qū)域出現(xiàn)平行的臺(tái)階狀層理,層理與水平面夾角45°,層理表面有片狀碎屑附著或粘連(見(jiàn)圖4b)。試件內(nèi)部有通過(guò)磁鐵礦晶體的穿晶裂隙和晶體內(nèi)閉合裂隙出現(xiàn),部分裂隙斷面平整無(wú)碎屑,近似直線穿晶交接或曲折沿晶擴(kuò)展(見(jiàn)圖4c)。多數(shù)裂隙內(nèi)存在大量微碎屑顆粒,部分微顆粒仍連接在礦物上(見(jiàn)圖4d)。礦物表面和裂隙內(nèi)部的碎屑性質(zhì)與其附著的礦物性質(zhì)相同,75 mm碎塊內(nèi)部主要出現(xiàn)剪切破壞,同時(shí)存在局部區(qū)域的拉伸破壞。

      圖4 75 mm碎塊內(nèi)部破壞微觀特征Fig.4 Micro characteristics of 75 mm breakage fragment inner

      2)37.5 mm碎塊斷面微觀結(jié)構(gòu)特征。碎塊內(nèi)部礦物表面整體較平整,礦物表面有硅質(zhì)片狀剝離現(xiàn)象,局部晶體凹凸區(qū)域附著較多的圓柱狀碎屑,在磁鐵礦顆粒內(nèi)部產(chǎn)生曲折的微裂隙,部分鐵礦石顆粒表面有滑移擦痕(見(jiàn)圖5a~圖5b);碎塊內(nèi)部出現(xiàn)劈裂張拉裂紋,沿著磁鐵礦晶體邊界擴(kuò)展,裂紋內(nèi)壁平整不夾雜碎屑(見(jiàn)圖5c);值得注意的是,碎塊內(nèi)部出現(xiàn)了垂直相交的裂紋,磁鐵礦顆粒被裂隙分割成4部分,且與脈石礦物脫落分離(見(jiàn)圖5d)。這種現(xiàn)象發(fā)生的原因是:磁鐵礦顆粒形狀不規(guī)則,與脈石礦物的交界面不平整,受原生裂隙的影響,在雙軸加載條件下顆粒尖端產(chǎn)生壓應(yīng)力和拉應(yīng)力集中,應(yīng)變能密度大,張拉裂紋形成和原生裂紋擴(kuò)展時(shí)應(yīng)變能快速釋放,使磁鐵礦顆粒受到切割,脫離脈石礦物,出現(xiàn)呈拉伸斷裂的斷口面。37.5 mm碎塊內(nèi)部破壞主要為拉伸破壞,伴隨程度較輕的晶體間摩擦滑移,由于應(yīng)力集中產(chǎn)生的破壞現(xiàn)象顯著。

      圖5 37.5 mm碎塊內(nèi)部破壞微觀特征Fig.5 Micro characteristics of 37.5 mm breakage fragment inner

      磁鐵礦雙軸加載破碎不同粒度碎塊表現(xiàn)的微觀破壞機(jī)制不同,大塊礦石出現(xiàn)剪切滑移破壞,拉伸破壞具有局域性;小塊礦石內(nèi)部主要產(chǎn)生張拉斷裂,剪切摩擦不顯著。這也說(shuō)明試件內(nèi)部不同區(qū)域的破壞機(jī)制是不一樣的,應(yīng)采用不同尺寸的碎塊斷面共同反應(yīng)巖石試件破壞機(jī)制。試件的水平壓應(yīng)力為15 MPa時(shí),從微觀上看試件破碎機(jī)制為內(nèi)部拉剪復(fù)合破壞。

      3.2 磁鐵礦石內(nèi)部裂隙擴(kuò)展特征

      試件受載發(fā)生損傷破壞時(shí),裂隙擴(kuò)展首先沿原有裂隙或晶粒軟弱接觸面發(fā)生,但原有裂隙和軟弱接觸面方向各異、分布離散且不連續(xù),因此裂隙還要擊穿晶體顆粒才能貫通形成宏觀裂隙,從而切割試件使塊體分離。

      為分析試件內(nèi)部裂隙擴(kuò)展的本質(zhì)特征,根據(jù)取樣標(biāo)準(zhǔn),使用75、63、53、37.5、25 mm的砂石篩分碎塊,以篩網(wǎng)尺寸為碎塊特征尺寸,使用不同尺寸碎塊切制5~6個(gè)薄片,在地質(zhì)偏光顯微鏡下觀察裂隙擴(kuò)展形態(tài),分析內(nèi)部裂隙擴(kuò)展的規(guī)律。

      1)磁鐵礦石雙軸壓縮破壞時(shí),一部分裂隙從塑性礦物邊界的頂角起裂,優(yōu)先沿晶體顆粒接觸面、節(jié)理、裂縫擴(kuò)展,然后曲折延伸擊穿晶體顆粒(見(jiàn)圖6a);一部分裂隙從原生裂隙擴(kuò)展開始起裂,首先擊穿晶體顆粒然后延伸,遇到弱面時(shí)延伸方向發(fā)生變化(見(jiàn)圖6b~圖6c)。

      圖6 裂隙起裂與擴(kuò)展Fig.6 Fissure initiation and expansion

      2)裂隙擴(kuò)展過(guò)程中距離較近的主裂隙交叉形成X型共軛裂隙,距離較遠(yuǎn)的主裂隙有延伸相交的趨勢(shì),延伸交角小于45°,X型共軛裂隙交點(diǎn)一般為原生裂隙或塑性礦物所在位置,距離較遠(yuǎn)的主裂隙又會(huì)被縱向裂隙垂直相交或切斷(見(jiàn)圖7a~圖7b);裂隙遇到原生裂隙時(shí)擴(kuò)展方向變化較小,在不同顆粒接觸面的頂點(diǎn)位置擴(kuò)展方向變化較大,表現(xiàn)出分支復(fù)合的特征(見(jiàn)圖7c)。礦石內(nèi)部軟弱結(jié)構(gòu)面分布、低強(qiáng)度礦物的嵌布特征是決定裂隙擴(kuò)展形態(tài)的主要因素。

      圖7 裂隙交叉、延伸與分支復(fù)合Fig.7 Fissure cross, extension and branching compounding

      3)磁鐵礦石內(nèi)部裂隙擴(kuò)展具有分叉特性(見(jiàn)圖8a);裂隙的擴(kuò)展同時(shí)具有方向性,即裂隙的延伸方向總是指向不同礦物顆粒的交接處、解理、裂理、軟弱結(jié)構(gòu)帶或低硬度礦物,并在這些位置發(fā)生轉(zhuǎn)向或匯集(見(jiàn)圖8b~圖8c)。相對(duì)于高硬度礦物和強(qiáng)度較高的接觸面,低硬度礦物或弱面積累的應(yīng)變能較低,而裂隙擴(kuò)展是能量耗散與釋放的過(guò)程,裂隙會(huì)從能量高的區(qū)域向能量低的區(qū)域擴(kuò)展。

      圖8 裂隙分叉與擴(kuò)展Fig.8 Fissure bifurcating and propagation

      4 結(jié)論

      1)將應(yīng)力應(yīng)變曲線、聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)和能量時(shí)程曲線相結(jié)合,可以清晰的分析磁鐵礦石內(nèi)部損傷破壞過(guò)程和應(yīng)變能積聚、耗散與釋放過(guò)程。水平應(yīng)力為10、15、20 MPa時(shí),聲發(fā)射活動(dòng)類型依次為主振型、前振主振型和群振型,振鈴計(jì)數(shù)和能量數(shù)值明顯依次增大,試件內(nèi)部損傷活動(dòng)密度和損傷程度越來(lái)越大。

      2)試件內(nèi)部不同區(qū)域的破壞機(jī)制不同,在崩裂破壞后的碎塊中,大尺寸碎塊內(nèi)部主要發(fā)生剪切破壞,小尺寸碎塊內(nèi)部主要發(fā)生張拉斷裂,磁鐵礦石雙軸壓縮破壞形式為拉伸剪切復(fù)合破壞。

      3)磁鐵礦石內(nèi)部生成裂隙的方式包括從低硬度礦物邊界萌生和從原生裂隙位置擴(kuò)展,裂隙的生成方式不同,其擴(kuò)展路徑也會(huì)不同。裂隙擴(kuò)展過(guò)程中具有X型共軛交叉、延伸交叉、分支復(fù)合和分叉特征,裂隙的擴(kuò)展總指向結(jié)構(gòu)強(qiáng)度較弱的部位,礦石內(nèi)部軟弱結(jié)構(gòu)面分布、低強(qiáng)度礦物的嵌布特征是決定裂隙擴(kuò)展形態(tài)的主要因素。

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