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    大跨度橋梁深水鉆孔平臺分析

    2020-07-21 07:26:22李俊松
    四川建筑 2020年1期
    關(guān)鍵詞:鋼護筒護筒模態(tài)

    李俊松

    (四川智通路橋工程技術(shù)有限責任公司,四川成都 61000)

    1 概述

    渠江特大橋位于廣安市岳池縣中和鎮(zhèn)與羅渡鎮(zhèn)之間,是巴中至廣安高速公路跨越渠江的一座特大橋。其主橋跨徑組成85 m+160 m+85 m連續(xù)剛構(gòu)橋。其中4#、5#主墩在水中,水中樁基共24根,平均水深約17.5 m。該橋河床底為砂巖,考慮施工工期、鋼管打插難易程度等因素,樁基礎(chǔ)施工采用鋼護筒支撐鉆孔平臺的施工方案。采用振動錘輔助鋼護筒下沉至巖層,并在河床底部下放矮沉箱、澆筑板筏,再對鋼護筒進行整體連接并在其上搭設鉆孔平臺(圖1)。

    2 鉆孔平臺結(jié)構(gòu)構(gòu)造

    鉆孔平臺由鋼護筒、縱橫平聯(lián)系、斜撐等部分組成。鋼護筒為鉆孔平臺的主要受力結(jié)構(gòu)。鋼護筒設計直徑應比鉆孔灌注樁的直徑大20~30 cm??v橫向聯(lián)系包括鋼管樁間的聯(lián)系、護筒間的聯(lián)系以及鋼管樁與護筒間的聯(lián)系。橫向聯(lián)系起著保證鉆孔平臺橫向穩(wěn)定性。本橋樁基直徑為2 500 mm。施工平臺采用樁基φ2 700×22 mm鋼管樁,鋼護筒分為頂端段、標準段、刃腳段分別進行加工。采用2[32B槽鋼作橫縱平聯(lián)連接所有鋼護筒,再用[16作斜撐,然后在鋼護筒的牛腿上布設鉆孔平臺(圖2、圖3)。

    圖2 鉆孔平臺平面尺寸

    圖3 鉆孔平臺剖面尺寸(橫橋向)

    3 鉆孔平臺施工工藝要點

    (1)每根護筒安裝順序:刃腳段護筒吊運—各標準段護筒吊運及拼裝—頂端段護筒吊運及拼裝—護筒拼裝完成后整體下放—護筒位置調(diào)整及鎖定—進入護筒橫撐及牛腿焊接。

    (2)護筒的導向架:護筒下放時的導向通過在操作平臺上的I45B工字鋼進行確定。限位上橫桿采用I25B工字鋼,設置于操作平臺主梁頂面。

    (3)鋼護筒在定位完成后需進行振動下沉。采用VM4500型振動錘,其最大激振力為870 kN,機身重量12 t。在鋼護筒位置確定后,在護筒頂安裝夾具及振動錘,夾緊護筒后,放松吊點開始振動。

    (4)鋼護筒橫向平聯(lián)設計為2[32B槽鋼,兩端均焊接于同一橫軸線上的相鄰縱牛腿中肋板上,兩槽鋼背向設置,以便焊接。

    (5)鋼護筒聯(lián)接系統(tǒng)施工完畢、鋼沉箱下放后依次進行平臺縱向主梁、橫向主梁、分配梁的安裝,縱、橫向主梁均為I45B工字鋼,分配梁為I25B工字鋼,均由運輸船運輸?shù)轿?,使用龍門吊進行安裝。

    (6)給橫向主梁安裝到位后,在鋼平臺四角拉設下拉纜,下拉纜的錨碇同導向船錨碇,錨繩同邊錨錨繩。拉纜收錨采用5 t手拉葫蘆。

    4 鉆孔平臺有限元模型建立及結(jié)果分析

    4.1 整體模型

    根據(jù)平臺尺寸,采用有限元計算軟件Midas Civil建立的鉆孔平臺有限元模型如圖4所示。

    圖4 鉆孔平臺有限元計算模型

    鋼護筒直徑2.7 m,采用厚度為22 mm鋼板卷制而成,加強箍厚度為12 mm,與鋼護筒焊接在一起,護筒間縱橫連接系采用2根型號32B槽鋼,護筒間斜撐采用2根型號16A槽鋼,平臺分配梁采用I25B工字鋼,平臺縱、橫梁采用I45B工字鋼,并與護筒上的牛腿支架連接在一起。

    4.2 約束及邊界條件

    實際工程中鉆孔平臺各鋼構(gòu)件之間均采用焊接,故在建立Midas有限元模型時將這些構(gòu)件間的連接均處理為剛性連接,包括鋼管粧和橫梁間的連接、橫梁和縱向分配梁間的連接、托架連接以及鋼管樁之間的連接等。

    平臺結(jié)構(gòu)中的鋼管樁、鋼護筒和河床地基土之間的相互作用很復雜,考慮到本工程主要分析的是平臺上部結(jié)構(gòu)的力學性能,故此處采用假想嵌固點的方法,在河床泥底面以下一定深度處認為平臺粧完全嵌固,在Midas有限元模型中將鋼護筒底部的邊界條件設置為固接。

    4.3 鉆孔平臺靜力

    (1)垂直荷載

    計算荷載主要包括平臺各構(gòu)件自重和鉆孔機荷載,擬選用正循環(huán)沖擊鉆機,每臺鉆機占用面積約15 m2中,鉆孔支架重10 t,沖錘重約8 t??紤]鉆機中心距樁中心距離3.5 m

    (2)動力壓力

    承重鋼管最大吃水深度為315 mm,按下式計算吊箱所受的水流沖擊力:

    F=K(γV2/2g)A(kN)

    (3)風荷載

    鋼管露出水面高度按400 mm計,橋面系折算高度按100 mm計。

    Fwh=k0k1k3WdAwh

    考慮最不利荷載作用:來流水壓力、風荷載、自重以及平臺上鉆機重。

    4.4 鉆孔平臺靜力分析

    (1)鋼護筒應力結(jié)果

    鋼護筒應力結(jié)果如圖5所示。

    圖5 鋼護筒正應力

    從上圖可以看出,鋼護筒斜撐的最大的最大值發(fā)生在下游側(cè)最后一排鋼護筒底端處,最大值38.09 MPa<215 MPa;鋼護筒軸應力均較小,應力值均滿足要求。

    (2)縱向分配梁的應力結(jié)果

    從圖6中可看出平臺分配梁最大正應力36.35 MPa<215 MPa,從圖7可看出最大剪應力6.6 MPa<125 MPa,故平臺縱向分配梁的正應力和剪應力均滿足要求。

    圖6 縱向分配梁的正應力

    圖7 縱向分配梁的剪應力

    (3)鋼護筒斜撐應力結(jié)果

    從圖8可以看出,鋼護筒斜撐的最大正應力值73.58 MPa<215 MPa;最大軸應力值64.59 MPa<190 MPa從分析可知鋼護筒斜撐的應力分布主要受水平方向作用力影響較大,依據(jù)計算結(jié)果可知構(gòu)件應力值均滿足要求。

    圖8 縱向分配梁的剪應力

    (4)鋼護筒變形結(jié)果

    鋼護筒的變形如圖9所示,從圖中可知其最大變形為管徑方向的9.59 mm,而已知鋼護筒的厚度為22 mm,該最大變形不超過鋼護筒壁厚,可知,其對鋼護筒形狀影響很小,可以忽略不計,故滿足使用要求。

    圖9 鋼護筒變形

    5 鉆孔平臺有穩(wěn)定性分析

    本文運用大型有限元分析軟件MIDAS計算了多種荷載工況下不同模式的施工平臺的穩(wěn)定系數(shù)及失穩(wěn)模態(tài)。最后選取兩種最不利工況下結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性進行分析,即:考慮最不利荷載作用:來流水壓力、風荷載、自重以及平臺上鉆機重,分類兩種荷載工況進行分析。荷載工況一:上述最不得荷載組合,其中鉆機位于上河流上游側(cè);荷載工況二:上述最不得荷載組合,其中鉆機位于河流下游側(cè)。

    (1)鉆孔平臺穩(wěn)定性分析結(jié)果

    鉆孔平臺第一階失穩(wěn)模態(tài)分別如圖10、圖11所示。

    圖10 第一階失穩(wěn)模態(tài)(工況一)

    圖11 第一階失穩(wěn)模態(tài)(工況二)

    從以上失穩(wěn)模態(tài)分析可知,鋼護筒平臺結(jié)構(gòu)體系的第一階失穩(wěn)系數(shù)為4.18,與結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性較好,由圖中可知前五階失穩(wěn)主要均是發(fā)生護筒間的橫向連接系構(gòu)件失穩(wěn),說明此連接系相對平臺整體的剛度相對較弱,這與前述的平臺靜力分析與動力特性分析結(jié)果較吻合。兩種荷載工況下平臺結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)模態(tài)相同,失穩(wěn)系數(shù)差異不大,說明了平臺上鉆機作用位置對平臺失穩(wěn)影響不太明顯。

    (2)鋼絲繩+地錨對平臺穩(wěn)定性的影響

    為了進一步分析增加鋼絲繩+地錨對平臺穩(wěn)定性的影響,分別分析對應工況下增加鋼絲繩+地錨后平臺結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)模態(tài),兩種最不利工況下的結(jié)構(gòu)失穩(wěn)模態(tài)圖如圖12、圖13所示。

    圖12 第一階失穩(wěn)模態(tài)(工況一)

    圖13 第一階失穩(wěn)模態(tài)(工況二)

    從增加鋼絲繩+地錨后平臺失穩(wěn)模態(tài)分析可知,鋼護筒平臺結(jié)構(gòu)體系的第一階失穩(wěn)系數(shù)為4.7,較原來平臺系統(tǒng)有明顯提高,說明增加鋼絲繩+地錨可以在一定程度上提高平臺的穩(wěn)定性。由圖中可知前五階失穩(wěn)仍然主要均是發(fā)生護筒間的橫向連接系構(gòu)件失穩(wěn),說明此連接系相對平臺整體的剛度相對較弱,這與前述的平臺靜力分析與動力特性分析結(jié)果較吻合。兩種荷載工況下平臺結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)模態(tài)相同,失穩(wěn)系數(shù)差異不大,說明了平臺上鉆機作用位置對平臺失穩(wěn)影響不太明顯。

    6 結(jié)論

    根據(jù)平臺結(jié)構(gòu)的實際構(gòu)件以及連接方式,利用MIDAS軟件對鋼護筒平臺建立有限元模型,并進行多種荷載工況下的靜力分析,動力分析以及穩(wěn)定性分析可知:

    (1)簡單介紹了大跨度橋梁深水樁基礎(chǔ)施工樁孔平臺的結(jié)構(gòu)構(gòu)造和施工工藝要點。

    (2)通過有限元計算得到鉆孔平臺各構(gòu)件的靜力分析結(jié)果,計算結(jié)果表明,該平臺結(jié)構(gòu)在采用指定沖擊鉆進行施工時,平臺的各構(gòu)件承載能力可以滿足要求,平臺的變形在允許范圍之內(nèi),平臺結(jié)構(gòu)具有一定的安全儲備。

    (3)通過對鉆孔平臺結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性分析可知,體系的第一階失穩(wěn)系數(shù)為4.18,與結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性較好,前五階失穩(wěn)主要均是發(fā)生護筒間的橫向連接系構(gòu)件失穩(wěn),說明此連接系相對平臺整體的剛度相對較弱,從增加鋼絲繩+地錨后平 臺失穩(wěn)模態(tài)分析可知,鋼護筒平臺結(jié)構(gòu)體系的第一階失穩(wěn)系數(shù)為4.7,較原來平臺系統(tǒng)有明顯提高,說明增加鋼絲繩+地錨可以在一定程度上提高平臺的穩(wěn)定性。

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