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    新田長江大橋橋塔施工控制關(guān)鍵技術(shù)研究

    2020-07-18 01:56:34吳凌峰
    四川建筑 2020年3期
    關(guān)鍵詞:新田塔柱橋塔

    吳凌峰

    (西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院,四川成都 100191)

    橋塔是大跨度橋梁的重要受力構(gòu)件。對于高度大,塔柱傾斜的橋塔來說,在施工過程中,裸塔處于傾斜懸臂狀態(tài),隨著施工高度的增加,塔肢在自重、爬模及風(fēng)等荷載作用下產(chǎn)生變形,對塔柱根部的受力產(chǎn)生不利影響。為保證塔柱在各個(gè)施工階段截面應(yīng)力在規(guī)定的范圍內(nèi),以及使橋塔在施工過程中的變形和橋塔的成橋線形能夠滿足設(shè)計(jì)要求,需要對橋塔進(jìn)行施工控制[1-2]。目前普遍采用的做法是:在傾斜的塔柱之間設(shè)置一定數(shù)量的主動(dòng)橫撐控制橋塔內(nèi)力,同時(shí)設(shè)置橫向預(yù)偏量確保橋塔線形[3-4]。

    1 工程概述

    新田長江大橋主橋?yàn)?247+1 020+280) m的雙塔單跨鋼箱梁懸索橋(圖1)。兩岸索塔均采用門式框架結(jié)構(gòu),塔柱為普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),橫梁為預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu),高峰岸塔柱上游側(cè)高177.5 m,下游側(cè)高161.5 m,新田岸塔柱高均為177.5 m,兩岸錨碇均采用重力式錨碇。

    圖1 新田長江大橋主橋立面布置(單位:cm)

    2 橋塔施工方案及有限元建模

    2.1 塔柱施工方案

    塔柱采用液壓爬模施工,液壓爬模標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段高度6 m,通過對塔柱節(jié)段劃分優(yōu)化后,最終將上游側(cè)塔柱劃分為30節(jié),下游側(cè)塔柱劃分為27節(jié)(圖2)。為確保施工階段的橋塔應(yīng)力和施工完成后橋塔的線形,采用設(shè)置主動(dòng)橫撐的方式對橋塔施工進(jìn)行控制。臨時(shí)橫撐布置方案對施工安全進(jìn)行和橋塔應(yīng)力合理分布起著關(guān)鍵作用[5]。

    2.2 有限元建模

    采用有限元軟件MIDAS/Civil建立橋塔模型,根據(jù)橋塔實(shí)際施工過程進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散化,塔柱、橫梁及支撐體系均用梁單元模擬,采用切線初始位移法正裝計(jì)算,計(jì)算模型如圖3所示。橋塔施工階段的荷載包括自重、橫梁的預(yù)應(yīng)力荷載、施工臨時(shí)荷載以及橫撐的主動(dòng)頂撐力,同時(shí)考慮溫度荷載和風(fēng)荷載。根據(jù)橋塔的施工過程在有限元計(jì)算中共劃分為43個(gè)計(jì)算工況。

    圖2 高峰岸橋塔立面布置和澆筑節(jié)段劃分

    圖3 高峰岸橋塔有限元模型

    3 主動(dòng)橫撐方案比選

    3.1 主動(dòng)橫撐方案

    在橋塔與橫撐形成的時(shí)變體系中,結(jié)構(gòu)體系本身和施工荷載都在不斷變化,不同的施工路徑也改變著體系的邊界和約束條件,導(dǎo)致結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形不斷地重新分布[7-8]。針對新田長江大橋高峰岸橋塔,為控制施工過程中橋塔塔柱的變形和應(yīng)力,結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際,擬定三種主動(dòng)橫撐方案:各方案的橫撐布置高度相同,每道橫撐均采用2根φ800×10 mm的水平鋼管;與方案二相比,方案一采用不同的橫撐初始頂撐力,方案三采用了不同橫撐頂撐時(shí)機(jī),具體參數(shù)見表1,以此來研究橫撐初始頂撐力和頂撐時(shí)機(jī)對橋塔施工變形和應(yīng)力的影響(圖4)。

    圖4 高峰岸橋塔橫撐布置方案(單位:m)

    3.2 塔柱位移

    三種橫撐方案下,橋塔施工完成塔柱最大橫向位移值見表2。由表2可知:相同的橋塔施工方案,適當(dāng)增加初始橫撐頂撐力可以改善塔柱內(nèi)傾情況,但不宜過大,以免塔柱外傾位移過大;相同的初始橫撐頂撐力,橫撐的頂撐時(shí)機(jī)對塔柱橫向位移影響較大,在下橫梁施工前,頂撐第二道橫撐,能有效控制塔柱的內(nèi)傾位移。綜上,從控制塔柱的橫向位移的角度,方案二為較好的選擇。

    表1 高峰岸橋塔三種橫撐方案

    3.3 塔底應(yīng)力

    三種橫撐方案下,橋塔施工過程中關(guān)鍵階段的塔底應(yīng)力情況如圖5所示。由圖5可知:三種方案在施工過程中塔底均未出現(xiàn)拉應(yīng)力,且壓應(yīng)力均控制在22.4 MPa內(nèi);方案一和方案三塔底內(nèi)外側(cè)應(yīng)力差較大,均大于2 MPa,方案二塔底應(yīng)力分布較為均勻,應(yīng)力差控制在1 MPa左右。綜上所述,適當(dāng)增大橫撐初始頂撐力以及選擇合理的頂撐時(shí)機(jī)(在橫梁施工前頂撐橫梁附近的橫撐),可以有效控制施工過程中塔底的應(yīng)力差。因此,從控制塔底應(yīng)力的角度看,方案二為較好的選擇。

    (b)方案二塔底應(yīng)力

    (c)方案三塔底應(yīng)力

    (d)三種方案塔底內(nèi)外應(yīng)力差

    3.4 橫撐內(nèi)力

    三種方案在施工過程中出現(xiàn)的最大橫撐力見表3。三種方案在施工過程中均未出現(xiàn)拉力,橫撐始終處于受壓狀態(tài),最大橫撐力出現(xiàn)在方案二中的第二道橫撐,此時(shí)橫撐的應(yīng)力為74.2 MPa,在規(guī)范容許值范圍內(nèi)。通過計(jì)算,三種方案橫撐的強(qiáng)度和穩(wěn)定性都滿足要求。

    表3 施工過程中最大橫撐力 kN

    4 下橫梁施工方案研究

    懸索橋橋塔下橫梁構(gòu)造復(fù)雜,容易開裂,又是受力的關(guān)鍵部位,施工質(zhì)量的好壞直接決定了橋塔的使用功能[6]。

    4.1 下橫梁施工方案

    上下橫梁均采用托架+型鋼主梁+盤扣支架的支架系統(tǒng)(圖6)現(xiàn)澆施工,塔梁異步施工,待爬模爬架爬升至下橫梁之上時(shí)開始下橫梁的施工。針對新田長江大橋,擬定了兩種下橫梁施工方案:

    方案1:采用兩次澆注、一次張拉的施工工藝。先澆筑1/2下橫梁,待混凝土強(qiáng)度達(dá)到80 %,再開始澆筑上半部分,等后澆部分混凝土強(qiáng)度到達(dá)80 % 以上時(shí)張拉全部的預(yù)應(yīng)力束。

    方案2:采用兩次澆注、兩次張拉的施工工藝。先澆筑1/2下橫梁,待混凝土強(qiáng)度達(dá)到80 % 以上時(shí)先張拉下橫梁底層10束預(yù)應(yīng)力束,張拉完畢再開始澆筑上半部分,等后澆部分混凝土強(qiáng)度到達(dá)80 %以上時(shí)張拉余下的預(yù)應(yīng)力束。

    圖6 下橫梁支架立面

    4.2 下橫梁應(yīng)力

    限于篇幅,本文僅列出施工過程中受力最不利階段的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果,該階段為澆筑下橫梁上半部分,此時(shí),下橫梁上半部分的重量由下半部分和支架共同承受。該階段下橫梁應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見圖7、圖8,由圖可知:方案一下橫梁出現(xiàn)了1.71 MPa拉應(yīng)力,拉應(yīng)力超出了規(guī)范限值,混凝土將會(huì)發(fā)生開裂;方案二下橫梁全部處于受壓狀態(tài),未出現(xiàn)拉應(yīng)力,最大壓應(yīng)力值為6.1 MPa,滿足規(guī)范要求。

    圖7 方案一下橫梁應(yīng)力計(jì)算結(jié)果(單位:MPa)

    圖8 方案二下橫梁應(yīng)力計(jì)算結(jié)果(單位:MPa)

    5 結(jié)論

    本文以新田長江大橋?yàn)檠芯勘尘埃槍Ω叻灏稑蛩?,提出三種臨時(shí)橫撐方案,兩種下橫梁施工方案,分別進(jìn)行了塔柱的位移、應(yīng)力分析以及下橫梁應(yīng)力分析,以選擇合理的臨時(shí)橫撐方案及下橫梁施工方案。通過分析對比,得出以下結(jié)論:

    (1)三種臨時(shí)橫撐方案下,橋塔的位移和應(yīng)力都能滿足要求,從控制橋塔位移和內(nèi)力的角度,方案二將是一個(gè)更合理的選擇。

    (2)適當(dāng)增大橫撐初始頂撐力以及選擇合理的頂撐時(shí)機(jī)(在橫梁施工前頂撐橫梁附近的橫撐),可以有效控制施工過程中塔底的應(yīng)力差,使塔底受力更均勻。

    (3)兩次澆筑,兩次張拉的施工方案,可以使得下橫梁下半部分受上半部分荷載時(shí)不出現(xiàn)拉應(yīng)力,保證混凝土不出現(xiàn)開裂,并有較大潛力來應(yīng)付溫度下降所產(chǎn)生的彎矩;同時(shí)可以減小下橫梁支架的受力,節(jié)約支架的成本,降低工程造價(jià)。

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