增黏樹脂改性乳化瀝青及其冷再生混合料性能的研究

李永紅，張變?nèi)?/p>

(山西高速公路工程檢測有限公司，太原 030008)

0 引 言

改性乳化瀝青作為新建瀝青路面和瀝青路面養(yǎng)護維修工程的核心材料之一，目前已廣泛應用于新建瀝青路面的粘層、封層及瀝青路面養(yǎng)護維修工程的微表處、超薄磨耗層、霧封層和瀝青路面冷再生混合料等。乳化瀝青作為冷拌冷鋪類混合料的主要膠結(jié)料，其品質(zhì)和性能決定了我國乳化瀝青冷再生等冷拌冷鋪類混合料的使用性能與耐久性[1-3]。大量工程實踐證明，采用高性能乳化瀝青對改善瀝青路面層間黏結(jié)強度，提高養(yǎng)護維修工程用冷鋪冷拌類混合料的水穩(wěn)定性、高溫穩(wěn)定性與抗疲勞耐久性能有顯著意義，為了解決傳統(tǒng)乳化瀝青產(chǎn)品出現(xiàn)的脫落、松散、推移等病害，有學者提出采用SBR、SBS、水性環(huán)氧樹脂以及不同種類改性劑復配的方案生產(chǎn)改性乳化瀝青。周啟偉等[4-5]研究了水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青的共混特性與增黏樹脂改性乳化瀝青性能。李秀君等[6]研究了水性環(huán)氧樹脂摻量對SBR乳化瀝青的復合改性作用。張敬義等[7]研究了化學改性對SBR膠乳改性乳化瀝青性能的影響。張慶等[8]研究了水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青的黏附性及其冷鋪冷拌改性乳化瀝青混合料的路用性能。李亞菲[9]、李泉[10]等研究了水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的路用性能。綜上所述，通過摻入新型改性劑以制備高性能乳化瀝青，這是近年來道路工作者研究的熱點。

增黏樹脂是利用裂化石油生產(chǎn)乙烯生產(chǎn)過程中的副產(chǎn)品烯烴,由C9餾分合成的一種芳烴類共聚化合物。增黏樹脂在我國有豐富的產(chǎn)量，目前增黏樹脂主要應用于涂料工業(yè)、橡膠工業(yè)和用作粘合劑。叢玉鳳[11-12]、聶鑫垚[13]等研究了增黏樹脂與SBS復合改性瀝青及瀝青混合料性能，結(jié)果表明，增黏樹脂與SBS改性瀝青有良好的相容性，增黏樹脂能夠在基質(zhì)瀝青中形成交聯(lián)網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)，從而顯著提高SBS改性瀝青的高溫性能、貯存穩(wěn)定性與抗老化性能。但目前研究尚未見增黏樹脂應用于改性乳化瀝青的研究報道，鑒于增黏樹脂的增黏、抗剝離性能，且與瀝青有良好的相容特性，本文將增黏樹脂應用于制備改性乳化瀝青，基于BCR改性乳化瀝青技術(shù)評價體系和SuperPave規(guī)范PG分級體系評價增黏樹脂改性乳化瀝青性能，采用黏結(jié)力試驗評價增黏樹脂改性乳化瀝青的層間黏結(jié)強度，并將增黏樹脂用于乳化瀝青冷再生混合料，基于力學強度試驗(劈裂強度、無側(cè)限抗壓強度、貫入剪切強度)、路用性能試驗(低溫彎曲試驗、車轍試驗、浸水馬歇爾試驗和凍融劈裂試驗)與疲勞試驗評價增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的強度特性與耐久性能，為確定用于乳化瀝青冷再生混合料的適宜增黏樹脂摻量提供借鑒。

1 實 驗

1.1 原材料

(1)增黏樹脂：采用河南某石油化工有限公司生產(chǎn)的增黏樹脂，增黏樹脂常用路面熱熔型標線，具有顏色淺、易分散、耐候性強、耐紫外線、耐化學品腐蝕的特性，摻加增黏樹脂能夠改善瀝青的韌性、硬度及黏結(jié)強度。根據(jù)廠家提供的增黏樹脂參數(shù)，其外觀為淡黃色顆粒，比重0.97，灰分含量小于0.03%，200 ℃熔融黏度小于250 cP，軟化點110 ℃。

(2)基質(zhì)瀝青：采用齊魯石化生產(chǎn)的70#A級基質(zhì)瀝青，瀝青的25 ℃針入度73(0.1 mm)，軟化點50 ℃，15 ℃延度大于100 cm，其余各項指標滿足JTG F40—2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》的指標要求。

(3)乳化劑：采用美國某公司生產(chǎn)的R-3陽離子慢裂慢凝乳化劑，乳化劑摻量為2%(與基質(zhì)瀝青質(zhì)量百分比)。

(4)SBR改性乳化瀝青：采用上海某公司生產(chǎn)的成品SBR改性乳化瀝青，SBR改性乳化瀝青的有效固含量為63%，SBR改性乳化瀝青各項性能滿足JTG F40—2004規(guī)范中BCR改性乳化瀝青的技術(shù)要求。

(5)RAP及礦料級配：RAP來源于山西某高速公路大中修工程的工地實驗室，經(jīng)檢測RAP各項性能滿足JTG F41—2008《瀝青路面再生技術(shù)規(guī)范》的要求。用于乳化瀝青冷再生混合料的RAP摻量為80%，采用JTG F41—2008推薦的中粒式乳化瀝青冷再生礦料級配中值。

(6)其他：水泥采用42.5號普通硅酸鹽水泥，水為飲用自來水。

1.2 增黏樹脂改性乳化瀝青制備

實驗室自制增黏樹脂改性乳化瀝青工藝流程：(1)將基質(zhì)瀝青加熱至145～150 ℃后加入預定質(zhì)量的增黏樹脂，以4 000 r/min速率剪切60 min；(2)邊加入皂液(由乳化劑、鹽酸調(diào)節(jié)劑、氯化鈣穩(wěn)定劑和80 ℃熱水制得)邊加入增黏樹脂與基質(zhì)瀝青共混物，在膠體磨中研磨5 min，由此制成增黏樹脂改性乳化瀝青。

1.3 試驗方案

試驗研究不同增黏樹脂摻量6%、9%、12%、15%、18%(摻量為基質(zhì)瀝青質(zhì)量百分比)對改性瀝青性能的影響，按照1.2所示“先改性后乳化”工藝制備固含量為63%的增黏樹脂改性乳化瀝青?；贐CR改性乳化瀝青技術(shù)評價體系和SuperPave規(guī)范PG分級體系評價增黏樹脂改性乳化瀝青性能，采用黏結(jié)力試驗評價增黏樹脂改性乳化瀝青的層間黏結(jié)強度。將增黏樹脂用于乳化瀝青冷再生混合料，基于力學強度試驗(劈裂強度、無側(cè)限抗壓強度、貫入剪切強度)、路用性能試驗(低溫彎曲試驗、車轍試驗、浸水馬歇爾試驗和凍融劈裂試驗)與疲勞試驗評價增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的強度特性與耐久性能，為確定用于乳化瀝青冷再生混合料的適宜增黏樹脂摻量提供借鑒。

2 結(jié)果與討論

2.1 增黏樹脂改性乳化瀝青性能

2.1.1 增黏樹脂改性乳化瀝青常規(guī)性能試驗

按照JTG F40—2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》中BCR改性乳化瀝青技術(shù)要求，以1.18 mm篩上剩余量、改性乳化瀝青標準粘度、蒸發(fā)殘留物性能(25 ℃針入度、5 ℃延度、軟化點)、礦料裹附性、貯存穩(wěn)定性為評價指標，來評價不同增黏樹脂摻量下改性乳化瀝青常規(guī)性能，對照組采用SBR改性乳化瀝青，試驗方法按照JTG F40—2004、JTG E20—2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》相關(guān)要求進行，結(jié)果見表1。

表1 增黏樹脂改性乳化瀝青常規(guī)性能試驗結(jié)果Table 1 Performance of tackifying resin modified emulsified asphalt

由表1可知，(1)摻入增黏樹脂后，隨著其摻量增大，增黏樹脂改性乳化瀝青瀝青1.18 mm篩上剩余量、恩格拉粘度、蒸發(fā)殘留物的軟化點和5 ℃延度均增大，1 d、5 d貯存穩(wěn)定性降低，針入度值隨增黏樹脂摻量增大而減小。(2)相比普通乳化瀝青，摻加6%～12%增黏樹脂的改性乳化瀝青的貯存穩(wěn)定性有顯著提高，同時1.18 mm篩上剩余量明顯減小。相比SBR改性乳化瀝青，增黏樹脂改性乳化瀝青的5 ℃延度偏小，增黏樹脂改性乳化瀝青的軟化點大于SBR改性乳化瀝青，在6%～15%增黏樹脂摻量下，增黏樹脂改性乳化瀝青的貯存穩(wěn)定性優(yōu)于SBR改性乳化瀝青，增黏樹脂摻量達到18%后，增黏樹脂改性乳化瀝青的貯存穩(wěn)定性和1.18 mm篩孔上剩余量將不滿足JTG F40—2004中BCR改性乳化瀝青技術(shù)指標要求。(3)綜合來看，在6%～15%增黏樹脂摻量下，增黏樹脂改性乳化瀝青與集料的粘附性良好，同時軟化點高于SBR改性乳化瀝青，低溫性能基本能達到SBR改性乳化瀝青的水平，但是增黏樹脂摻量達到18%后，改性乳化瀝青1.18 mm篩上剩余量和貯存穩(wěn)定性衰減，這主要是過多的增黏樹脂從乳化瀝青水油包裹狀態(tài)中析出，打破了乳化瀝青水油平衡的極限狀態(tài)，從而影響了乳化瀝青水油結(jié)構(gòu)體系的穩(wěn)定性。

2.1.2 增黏樹脂改性乳化瀝青流變特性

按照SuperPave瀝青膠結(jié)料PG等級技術(shù)要求(ASTM D6373)，采用彎曲梁流變試驗(BBR)和動態(tài)剪切流變試驗(DSR)評價增黏樹脂改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物的高低溫流變特性，試驗嚴格按照JTG E20—2011《試驗規(guī)程》T0627—2011、T0628—2011進行，試驗結(jié)果見表2與表3。

由表2可知，(1)相同試驗溫度條件下，隨著增黏樹脂摻量增大，蠕變勁度模量呈先減小后增大趨勢，蠕變斜率呈先增大后減小趨勢，蠕變斜率越大，瀝青在低溫荷載作用下應力松弛性能和釋放荷載的能力越強，而蠕變勁度模量越大，瀝青的硬度和脆性越大，擁有較小的勁度模量和較大的蠕變斜率，則瀝青的低溫性能越好，在增黏樹脂摻量9%～12%時，改性瀝青具有較小的勁度模量和較大的蠕變斜率，表明在9%～12%增黏樹脂摻量下的改性瀝青低溫性能相對較好。(2)以BBR試驗勁度模量S≤300 MPa，同時蠕變斜率m≥0.3確定增黏樹脂改性瀝青低溫PG分級，9%～12%增黏樹脂改性瀝青的低溫PG分級為-18 ℃，其余增黏樹脂改性瀝青的低溫PG分級溫度為-12 ℃，而對照組SBR改性乳化瀝青殘留物的低溫PG分級溫度為-24 ℃，增黏樹脂改性乳化瀝青殘留物的低溫PG分級溫度大于SBR改性瀝青，但用于冷再生混合料的乳化瀝青一般作為路面結(jié)構(gòu)基層或底基層，從路面結(jié)構(gòu)使用環(huán)境溫度考慮，低溫分級溫度為-18 ℃的改性瀝青能夠滿足我國冬季嚴寒區(qū)域的使用要求。

表2 BBR試驗結(jié)果Table 2 BBR test results

表3 DSR試驗結(jié)果Table 3 DSR test results

由表3可知，(1)相同試驗溫度條件下，隨著增黏樹脂摻量增大，增黏樹脂改性乳化瀝青殘留物在老化前后的相位角δ減小，同時抗車轍G*/sinδ增大，相位角δ越小表明瀝青中的黏性成分越少，相應瀝青中的彈性成分越多，彈性恢復性能越好，瀝青的高溫性能就越好，由此可見，改性乳化瀝青殘留物的高溫性能隨增黏樹脂摻量增大而不斷提高。(2)相比SBR改性乳化瀝青殘留物，增黏樹脂改性乳化瀝青殘留物有更小的相位角和更大的抗車轍因子，增黏樹脂改性乳化瀝青的有突出的高溫性能，尤其是在增黏樹脂摻量達到12%～15%時，增黏樹脂改性乳化瀝青殘留物的高溫PG分級達到了82 ℃，具有優(yōu)異的高溫抗車轍性能。

2.1.3 增黏樹脂改性乳化瀝青黏結(jié)特性

改性乳化瀝青用作碎石封層、粘層、應力吸收層、微表處等功能層時，其與下承層黏結(jié)強度、層間黏結(jié)緊密程度及改性乳化瀝青自身的黏結(jié)強度,乳化瀝青與集料的粘附強度都對路面結(jié)構(gòu)耐久性能影響顯著。按照CJJ 139—2010 《城市橋梁橋面防水工程技術(shù)規(guī)程》中的黏結(jié)強度測試方法評價增黏樹脂改性乳化瀝青的黏結(jié)強度。在AC-20瀝青混凝土車轍試件上按照0.6 kg/m2用量灑布增黏樹脂改性乳化瀝青，室溫養(yǎng)生12 h后繼續(xù)在25 ℃、40 ℃、60 ℃空氣浴中養(yǎng)生4 h，進行不同試驗條件下的拉拔試驗，拉拔速率為1 mm/min，以拉拔強度為評價指標，試驗結(jié)果見表4。

由表4可知，相同試驗溫度條件下，隨著增黏樹脂摻量增大，拉拔強度增加。在25 ℃、40 ℃、60 ℃試驗溫度下，增黏樹脂摻量由0%增大至18%時，拉拔強度分別增加了2.0倍、2.4倍、3.1倍，增黏樹脂摻量由 6%增大至18%時，拉拔強度分別增加了75%、85%、144%，增黏樹脂摻量由15%增大至18%時，拉拔強度分別增加了4%、8%、11%。25 ℃、40 ℃、60 ℃試驗溫度下增黏樹脂改性乳化瀝青的拉拔強度為SBR改性乳化瀝青的2.42倍、2.86倍、2.90倍，增黏樹脂改性乳化瀝青有優(yōu)異的黏結(jié)強度，使用增黏樹脂改性乳化瀝青作為路面結(jié)構(gòu)的黏層，更有利于提高層間黏結(jié)，尤其是在60 ℃高溫條件下，12%～18%增黏樹脂改性乳化瀝青的拉拔強度仍然可以達到0.5 MPa，表現(xiàn)出了極好的耐候性。

表4 拉拔試驗結(jié)果Table 4 Pull test results

2.1.4 改性機理

采用熒光顯微鏡試驗分析增黏樹脂改性乳化瀝青的改性機理，見圖1。

圖1 增黏樹脂改性乳化瀝青殘留物微觀結(jié)構(gòu)
Fig.1 Microstructure of tackifying resin modified emulsified asphalt residue

由圖1可知，圖像中黑色部分為基質(zhì)瀝青，亮斑部分為增黏樹脂，在6%增黏樹脂摻量下，增黏樹脂溶解后零星分布于基質(zhì)瀝青中，在增黏樹脂摻量達到15%后，增黏樹脂與基質(zhì)瀝青發(fā)生脫氫反應、氧化反應，增黏樹脂中的雙鍵因酸堿催化而重排。增黏樹脂顆粒分布密集，隨著樹脂摻量的增加，顆粒分布越密集樹脂在瀝青體系中聚集形成海島結(jié)構(gòu)[3-5]，從而形成新的網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)，膠體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)槟z型，瀝青硬度增大，加之增黏樹脂自身有較高的軟化點，導致增黏樹脂改性瀝青粘度和硬度增大，增黏樹脂與瀝青發(fā)生化學反應形成網(wǎng)狀交聯(lián)結(jié)構(gòu)有助于改善瀝青的黏結(jié)強度，從而表現(xiàn)出軟化點升高、恩格拉粘度增大、穩(wěn)定性提高。

2.2 增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料性能

2.2.1 早期抗磨耗性能

圖2 磨耗試驗結(jié)果Fig.2 Wear test results

在拌和用水量4%、乳化瀝青用量4%和水泥用量1.5%條件下成型標準馬歇爾試件(用量均為集料質(zhì)量百分比，下文混合料試驗部分均采用此配比)，在相對濕度80%、25 ℃環(huán)境箱內(nèi)養(yǎng)生6 h來模擬早期養(yǎng)生條件，按照JTG E20—2011《試驗規(guī)程》T0752—2011磨耗試驗方法評價乳化瀝青冷再生混合料的抗磨耗性能，試驗結(jié)果見圖2。

由圖2可知，增黏樹脂摻量對乳化瀝青冷再生混合料早期磨耗質(zhì)量損失影響顯著，隨著增黏樹脂摻量增大，乳化瀝青冷再生混合料的磨耗質(zhì)量損失先顯著減小后平緩降低，在0%～15%增黏樹脂摻量范圍內(nèi)，增大增黏樹脂后磨耗質(zhì)量損失降低趨勢最明顯，增黏樹脂摻量由0%增大至12%，磨耗質(zhì)量損失率由7.34%降低至2.8%，當增黏樹脂摻量大于等于12%時，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的磨耗質(zhì)量損失率小于SBR改性乳化瀝青，可見使用增黏樹脂改性乳化瀝青能夠提高冷再生混合料的早期強度，這對加快施工進度和減少乳化瀝青冷再生層車轍、松散等早期病害意義顯著。

2.2.2 力學強度

采用單軸貫入剪切試驗、劈裂強度試驗、無側(cè)限抗壓強度試驗評價增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的力學性能，試驗結(jié)果見表5。

表5 增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料力學性能Table 5 Mechanical properties of tackifying resin modified emulsified asphalt cold recycled mixture

由表5可知，隨著增黏樹脂摻量增大，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的貫入剪切強度、粘聚力C、劈裂強度和無側(cè)限抗壓強度均有顯著提高，相比普通乳化瀝青冷再生混合料(不摻加增黏樹脂)，摻加6%、9%、12%、15%、18%增黏樹脂后，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的貫入剪切強度增大了30.6%、46.7%、78.5%、85%、92.5%，粘聚力C增大了35.2%、59.3%、82.5%、101.2%、118.7%，劈裂強度增大了8.3%、20.8%、35.2%、46.9%、49.1%，無側(cè)限抗壓強度增大了19.5%、28.6%、50.2%、54.5%、57.7%，可以發(fā)現(xiàn)在增黏樹脂摻量達到12%～15%后，繼續(xù)提高增黏樹脂摻量后乳化瀝青冷再生混合料的力學性能提高幅度不大。其原因是，提高增黏樹脂摻量，增黏樹脂改性瀝青顆粒數(shù)量增大，有助于提高冷再生混合料的黏結(jié)強度和乳化瀝青的柔韌性，但在增黏樹脂摻量為12%～15%時，增黏樹脂改性乳化瀝青的水油結(jié)構(gòu)已趨于飽和、均勻狀態(tài)，在增黏樹脂摻量增大至18%時，過多的增黏樹脂顆粒聚集，從而打破了增黏樹脂改性乳化瀝青的結(jié)構(gòu)平衡，因此對力學強度的貢獻降低。

2.2.3 路用性能

增黏樹脂改性乳化瀝青混合料的高低溫性能和水穩(wěn)定性試驗方法參照JTG F40—2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》進行，結(jié)果見表6。

表6 增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料路用性能試驗結(jié)果Table 6 Test results of road performance of tackifying resin modified emulsified asphalt cold recycled mixture

由表6試驗結(jié)果可知，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的車轍試驗動穩(wěn)定度達到了5 000 times/mm以上，并且動穩(wěn)定度隨著增黏樹脂摻量增大而增大，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料具有優(yōu)異的高溫穩(wěn)定性。低溫彎曲應變隨增黏樹脂摻量增大呈先增大后減小趨勢，并且在增黏樹脂摻量為12%時達到峰值，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的低溫彎曲應變遠大于普通乳化瀝青冷再生混合料，但是小于SBR改性乳化瀝青冷再生混合料。摻加6%～15%增黏樹脂后，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的凍融劈裂強度比和浸水馬歇爾殘留穩(wěn)定度均大于90%，在12%～15%增黏樹脂摻量下，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的凍融劈裂強度比和馬歇爾殘留穩(wěn)定度可以達到或接近100%，具有優(yōu)異的水穩(wěn)定性?？梢园l(fā)現(xiàn)，摻加增黏樹脂后，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料各項路用性能相比普通乳化瀝青冷再生混合料均勻顯著改善，在水穩(wěn)定性和高溫穩(wěn)定性方面,增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料比SBR改性乳化瀝青冷再生混合料優(yōu)勢更明顯。

2.2.4 疲勞性能

乳化瀝青冷再生混合料作為路面結(jié)構(gòu)的主要承重層，其疲勞性能對路面結(jié)構(gòu)的耐久性能有顯著影響。采用間接拉伸疲勞試驗評價增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的疲勞性能，控制應力水平為0.1，試驗結(jié)果見表7。

表7 增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料疲勞性能試驗結(jié)果Table 7 Fatigue performance of tackifying resin modified emulsified asphalt cold recycled mixture

由表7試驗結(jié)果可知，摻加增黏樹脂可以大幅度提高乳化瀝青冷再生混合料的疲勞壽命，相比普通乳化瀝青冷再生混合料(不摻加增黏樹脂)，摻加6%、9%、12%、15%、18%增黏樹脂后，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料疲勞壽命提高了30.8%、43.2%、55.7%、65%、68.3%，在摻加12%、15%、18%增黏樹脂后，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料相比SBR改性乳化瀝青冷再生混合料疲勞壽命提高了7.4%、13.9%、16.1%，增黏樹脂改性乳化瀝青表現(xiàn)出了優(yōu)異的抗疲勞性能。用于乳化瀝青的增黏樹脂適宜摻量為12%～15%。

3 結(jié) 論

(1)摻加增黏樹脂能顯著提高瀝青的高低溫性能，增黏樹脂改性乳化瀝青與集料的粘附性良好，同時軟化點高于SBR改性乳化瀝青、低溫性能基本能達到SBR改性乳化瀝青的水平，但是增黏樹脂摻量達到18%后，改性乳化瀝青1.18 mm篩上剩余量和貯存穩(wěn)定性衰減。

(2)隨著增黏樹脂摻量增大，蠕變勁度模量呈先減小后增大趨勢，蠕變斜率呈先增大后減小趨勢，蠕變斜率越大，增黏樹脂改性乳化瀝青殘留物在老化前后的相位角δ隨增黏樹脂摻量增大而減小，抗車轍因子G*/sinδ隨增黏樹脂摻量增大而增大，在9%～12%增黏樹脂摻量時改性瀝青具有較小的勁度模量和較大的蠕變斜率，在增黏樹脂摻量達到12%～15%時，增黏樹脂改性乳化瀝青殘留物的高溫PG分級達到了82 ℃，具有優(yōu)異的高溫抗車轍性能。

(3)摻加增黏樹脂改性乳化瀝青能夠顯著改善冷再生混合料的早期抗磨耗性能、路用性能和抗疲勞性能，增黏樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的車轍試驗動穩(wěn)定度達到了5 000 times/mm以上，凍融劈裂強度比和馬歇爾殘留穩(wěn)定度可以達到或接近100%，具有優(yōu)異的高溫穩(wěn)定性和水穩(wěn)定性，增黏樹脂改性乳化瀝青表現(xiàn)出了優(yōu)異的抗疲勞性能。

(4)綜合考慮增黏樹脂改性乳化瀝青性能及增黏樹脂改性乳化瀝青混合料路用性能、抗磨耗性能與抗疲勞耐久性能，用于乳化瀝青的增黏樹脂摻量宜為12%～15%。