基于Aspen Plus的0.3 MWth CFB燃煤中試裝置全流程模擬

明祥棟，段鈺鋒，柳 帥，胡 鵬

(東南大學(xué) 能源與環(huán)境學(xué)院，能源熱轉(zhuǎn)換及其過(guò)程測(cè)控教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 南京 210096)

0 引 言

中國(guó)能源的國(guó)情是“富煤、少氣、貧油”，能源結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)決定了煤炭是我國(guó)的主要能源[1]。我國(guó)煤炭資源豐富，是世界上最大的煤炭生產(chǎn)國(guó)和消費(fèi)國(guó)[2]。煤電是我國(guó)煤炭的主要利用方向，煤電生產(chǎn)過(guò)程中排放的大量污染物，如煙塵、SO2、NOx、CO、CO2、Hg等，對(duì)人類健康和生態(tài)環(huán)境造成極大危害[3]。面對(duì)日益嚴(yán)格的環(huán)保要求和減排任務(wù)，結(jié)合我國(guó)以煤為主的化石能源體系將長(zhǎng)期存在的現(xiàn)狀，解決燃煤產(chǎn)生的環(huán)境問(wèn)題，提高煤炭的高效清潔利用顯得尤為重要[4]。循環(huán)流化床(CFB，circulating fluid bed)鍋爐燃燒技術(shù)是燃用劣質(zhì)煤炭的高效清潔煤燃燒技術(shù)，具有煤種適應(yīng)性廣，負(fù)荷調(diào)節(jié)能力強(qiáng)，污染物超低排放等優(yōu)點(diǎn)，在我國(guó)發(fā)展迅猛。目前我國(guó)的循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)正向超高參數(shù)、超低排放、超低能耗方向發(fā)展，成為世界領(lǐng)先的清潔煤利用技術(shù)[5]。

由于煤種的多變性，循環(huán)流化床的大型化發(fā)展需要大力開展試驗(yàn)和數(shù)值模擬方法研究，提供基礎(chǔ)性理論和試驗(yàn)數(shù)據(jù)的支撐。Aspen Plus作為一款標(biāo)準(zhǔn)大型化工流程模擬軟件，近年來(lái)被廣泛用于燃燒領(lǐng)域。Young[6]率先應(yīng)用Aspen Plus來(lái)模擬先進(jìn)的流化床燃燒器，使用Aspen Plus中的一個(gè)化學(xué)當(dāng)量反應(yīng)器計(jì)算了給定燃燒效率和脫硫效率下的物料平衡。Sotudeh-Gharebaagh等[7]利用Aspen Plus平臺(tái)，綜合了流體動(dòng)力學(xué)參數(shù)、反應(yīng)模型和動(dòng)力學(xué)子程序來(lái)模擬循環(huán)流化床的燃燒，應(yīng)用于加拿大CANMET 0.8 MWth循環(huán)流化床中試裝置，模擬了14組不同工況的燃燒效率以及CO、SO2和NOx的排放，用實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)驗(yàn)證了模型的有效性。Espatolero等[8]開發(fā)了基于夾點(diǎn)分析和Aspen Plus模型的熱集成方法，并將其應(yīng)用于第2代富氧燃燒發(fā)電廠，對(duì)空氣分離系統(tǒng)和煙氣凈化壓縮系統(tǒng)進(jìn)行綜合分析，優(yōu)化了熱量的配置與利用。李英杰等[9]利用Aspen Plus對(duì)煤在O2/CO2氣氛下的燃燒過(guò)程進(jìn)行模擬計(jì)算，燃燒反應(yīng)采用Gibbs最小自由能熱力學(xué)分析方法，得到了煤在O2/CO2氣氛和空氣中的燃燒產(chǎn)物并進(jìn)行對(duì)比分析，以研究不同因素對(duì)煤燃燒污染物生成的影響，計(jì)算結(jié)果表明Aspen Plus平臺(tái)可以較好地模擬煤在富氧氣氛下的燃燒過(guò)程。Dong等[10]利用Aspen Plus平臺(tái)，基于Ryield和Rgibbs模塊搭建了300 MW CFB鍋爐燃燒模型，探究了給煤量、預(yù)熱空氣溫度和空氣量對(duì)煙氣溫度的影響，預(yù)測(cè)結(jié)果顯示煙氣溫度和鍋爐效率與文獻(xiàn)數(shù)據(jù)基本一致?？傮w來(lái)看，利用Aspen Plus模擬煤燃燒是可行可靠的方法，一般采用軟件自帶模型，對(duì)化學(xué)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)和流體動(dòng)力學(xué)方面考慮較少，鮮有對(duì)鍋爐煤燃燒和煙氣污染物控制的全流程模擬報(bào)道。

本文以東南大學(xué)0.3 MWthCFB燃煤中試裝置為研究對(duì)象，利用Aspen Plus軟件對(duì)鍋爐煤燃燒和燃煤煙氣污染物控制單元進(jìn)行全流程建模，涉及的污染物控制裝置包括SCR脫硝，布袋除塵(FF)和石灰石-石膏法濕法脫硫(WFGD)子系統(tǒng)。建模過(guò)程中考慮SCR對(duì)SO2的氧化作用以及后續(xù)WFGD中SO3的脫除，同時(shí)關(guān)注從煤燃燒到污染物控制裝置的整個(gè)流程中各單元物質(zhì)流之間的質(zhì)量平衡關(guān)系，并與中試裝置實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證模型的有效性。探究CFB鍋爐系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)對(duì)NOx、SOx脫除效率的影響，并分析SO3形成的影響因素，為循環(huán)流化床鍋爐污染物排放和控制提供參考。

1 0.3 MWth CFB燃煤中試裝置全流程建模

東南大學(xué)0.3 MWth循環(huán)流化床燃煤中試裝置系統(tǒng)如圖1所示，系統(tǒng)主要由循環(huán)流化床燃燒系統(tǒng)、選擇性催化還原脫硝系統(tǒng)(SCR)、活性炭噴射脫汞系統(tǒng)(ACI)、布袋除塵系統(tǒng)(FF)和濕法脫硫系統(tǒng)(WFGD)組成。

為確保取樣數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，本次取樣采取了5點(diǎn)同時(shí)取樣法，即在SCR、ACI、FF、WFGD前后同時(shí)進(jìn)行煙氣等速取樣，測(cè)點(diǎn)分別為：SCR入口(A點(diǎn))、SCR出口/ACI入口(B點(diǎn))、ACI出口/FF入口(C點(diǎn))、FF出口/WFGD入口(D點(diǎn))和WFGD出口(E點(diǎn))。

圖1 0.3 MWth循環(huán)流化床煤燃燒中試裝置系統(tǒng)Fig.1 System diagram of the 0.3 MWth CFB combustion pilot unit

0.3 MWth循環(huán)流化床中試裝置煤燃燒系統(tǒng)模擬流程如圖2所示。首先，入爐煤進(jìn)入干燥模塊(RStoic)進(jìn)行水分揮發(fā)，煤被一次風(fēng)(AIR1)干燥，水分從10%降到2%。然后，煤進(jìn)入閃蒸模塊(FLASH2)，以進(jìn)一步蒸發(fā)系統(tǒng)中的水分。完全干燥的煤粉在DECOMP模塊(RYield)中熱解，并通過(guò)計(jì)算器模塊分析熱解產(chǎn)物。熱解氣與二次風(fēng)均勻混合后進(jìn)入燃燒模塊(RGibbs)，吉布斯反應(yīng)器用于模擬爐膛中煤燃燒過(guò)程。當(dāng)吉布斯自由能處于最小值時(shí)，化學(xué)反應(yīng)完全結(jié)束。最后，通過(guò)加熱模塊(Heater2)后，灰分和煙氣在分離模塊(SSplit)中分離。

圖2 0.3 MWth循環(huán)流化床中試裝置煤燃燒系統(tǒng)模擬流程Fig.2 Simulation diagram of the 0.3 MWth CFB combustion pilot unit system

1.1 煤燃燒模型

煤燃燒建模過(guò)程基于以下假設(shè)：① 燃燒過(guò)程分為4個(gè)連續(xù)步驟：煤粉干燥、熱解、燃燒和煙氣除塵[11]；② 所有模塊都處于穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)，參數(shù)不隨時(shí)間變化；③ 空氣和煤粉在燃燒反應(yīng)器中均勻混合；④ 煤熱解過(guò)程中，O、H、N和S元素?fù)]發(fā)成氣相，C元素轉(zhuǎn)化為純焦炭，灰分在燃燒過(guò)程中不參與化學(xué)反應(yīng)；⑤ 碳的燃盡率為95%，未燃盡碳存在于灰渣中。

1)煤干燥單元

使用化學(xué)計(jì)量反應(yīng)器(RStoic)模塊模擬煤的干燥過(guò)程，煤干燥化學(xué)反應(yīng)式為

Coal(wet)→0.055 508 4H2O+Coal(dry)

(1)

Aspen Plus假設(shè)所有非常規(guī)成分的分子量均為1.0。該反應(yīng)表明1 mol煤反應(yīng)形成0.055 508 4 mol水。通過(guò)Fortran模塊控制煤的水分從10%降低到2%。

2)熱解單元

使用化學(xué)計(jì)量反應(yīng)器(RStoic)模塊模擬煤分解過(guò)程。其主要功能是將煤粉分解成簡(jiǎn)單的成分和灰分，產(chǎn)物為常規(guī)元素單質(zhì)，未燃燒的C作為灰分處理，煤和灰分的密度和焓計(jì)算模型分別選擇DCOALIGT和HCOALGEN。同時(shí)，煤的分解熱量被帶到煤燃燒單元。通過(guò)Fortran嵌段計(jì)算分解產(chǎn)物H2O、N2、O2、S、H2、Cl2、C和Ash。Fortran程序運(yùn)行時(shí)會(huì)調(diào)用煤的元素分析數(shù)據(jù)，煤的工業(yè)分析和元素分析見表1。

表1 入爐煤工業(yè)分析和元素分析

3)燃燒單元

煤燃燒過(guò)程具有復(fù)雜的組分和相變反應(yīng)，應(yīng)用吉布斯自由能(RGibbs)模型可以獲得比較合理的結(jié)果。燃燒過(guò)程通過(guò)RGibbs模塊來(lái)模擬，系統(tǒng)的吉布斯自由能達(dá)到最小時(shí)，系統(tǒng)的化學(xué)反應(yīng)和相態(tài)達(dá)到平衡狀態(tài)。燃燒的主要產(chǎn)物是H2O、N2、NO、O2、S、H2、C(固體)、CO、CO2、Cl2、HCl、SO2和SO3。

1.2 SCR脫硝模型

為簡(jiǎn)化SCR脫硝模擬過(guò)程，做出以下假設(shè)：① 由于Aspen Plus模擬中化學(xué)反應(yīng)系統(tǒng)處于靜態(tài)平衡過(guò)程，因此假設(shè)脫硝過(guò)程處于穩(wěn)態(tài)運(yùn)行；② 噴NH3后的煙氣成分假設(shè)為H2O、N2、NO、CO2、NH3和O2的理想氣體，氣體在脫硝反應(yīng)器中是一維定常流動(dòng)；③ 由于煙氣流速較快，不考慮脫硝反應(yīng)器與外界的熱交換，反應(yīng)器處于絕熱等壓環(huán)境下，同時(shí)脫硝反應(yīng)器內(nèi)不考慮熱量損失。

SCR脫硝模型分為3部分：① 氨水蒸發(fā)氣化。通過(guò)閃蒸(Flash)模塊實(shí)現(xiàn)氨水蒸發(fā)氣化，蒸發(fā)的氨氣通過(guò)壓縮機(jī)(Compr)模塊輸送。② 混合階段。通過(guò)混合(Mixer)模塊，將煙氣與還原劑均勻混合。③ 反應(yīng)階段。選用平推流反應(yīng)器(Rplug)模塊，該反應(yīng)器可模擬單相、兩相、三相并帶有催化裝置的反應(yīng)過(guò)程[12]。

1.3 WFGD濕法脫硫模型

為簡(jiǎn)化WFGD濕法脫硫模擬過(guò)程，做出以下假設(shè)：① 脫硫系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行；② 不考慮粉塵及固體成分對(duì)系統(tǒng)的影響；③ CaSO3的自然氧化及強(qiáng)迫氧化過(guò)程只發(fā)生在氧化段，吸收段不發(fā)生氧化反應(yīng)。

2 結(jié)果與討論

2.1 燃煤煙氣組分物流模擬結(jié)果及模型驗(yàn)證

0.3 MWthCFB燃煤中試裝置全流程模擬的基礎(chǔ)工況給煤量為50 kg/h，過(guò)量空氣系數(shù)為1.4，不考慮漏風(fēng)?；A(chǔ)工況的煙氣組分及物流模擬結(jié)果見表2。煤燃燒模擬結(jié)果顯示，煙氣組分N2摩爾分?jǐn)?shù)為74.64%，CO2、H2O、O2摩爾分?jǐn)?shù)分別為11.96%、7.23%、6.02%，其他氣體成分占比非常低。NOx和SO2的質(zhì)量流量分別為0.081和1.078 kg/h，濃度為226×10-6和1 057×10-6，試驗(yàn)測(cè)量值分別為377×10-6和1 235×10-6。SCR脫硝率和WFGD脫硫率均在94%左右，與試驗(yàn)測(cè)量值誤差在5%以內(nèi)。燃料中S轉(zhuǎn)化為SO2和SO3轉(zhuǎn)化率為86%，與前人研究結(jié)果一致[14-15]。NOx形成機(jī)制有3種：熱力型NOx、快速型NOx和燃料型NOx[16]。熱力型NOx對(duì)溫度依賴性很強(qiáng)[16]，溫度在1 200 ℃左右時(shí)，熱力型NOx含量接近0[17]，而快速型NOx含量占比一般在5%以下，在流化床燃燒溫度條件下，燃料型NOx含量占據(jù)主導(dǎo)地位[16]。

基于此，本次模擬中只考慮了燃料型NOx。由于燃料氮轉(zhuǎn)化為燃料型NOx機(jī)制的復(fù)雜性，涉及多個(gè)均相和非均相反應(yīng)，故本文采用易于收斂的吉布斯自由能模型，該方法模型也被很多文獻(xiàn)采用[11,18]。NOx模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的偏差可歸因于較低的燃料氮轉(zhuǎn)化率，根據(jù)文獻(xiàn)數(shù)據(jù)，燃料氮與NOx的轉(zhuǎn)化率典型數(shù)值在0.05～0.25[7]，本文模擬結(jié)果的轉(zhuǎn)化率為0.08。

表2 燃煤煙氣組分及物流模擬結(jié)果

2.2 操作參數(shù)對(duì)NOx和SOx生成的影響

燃燒溫度對(duì)NOx、SOx的影響如圖3所示，此時(shí)過(guò)量空氣系數(shù)保持1.4不變，溫度為700～1 100 ℃。由圖3(a)可知，隨著溫度的升高，NOx含量逐漸增加，N2含量逐漸減少。700～1 400 ℃內(nèi)，溫度低于800 ℃時(shí)，NOx排放量很低，溫度在800 ℃以上時(shí)，NOx排放量明顯增長(zhǎng)；從整個(gè)溫度區(qū)間來(lái)看，NOx質(zhì)量流量受溫度的影響比較顯著，從0.006 kg/h增加到0.15 kg/h。溫度升高促進(jìn)了NOx的形成，這與文獻(xiàn)[19]的試驗(yàn)數(shù)據(jù)一致。主要原因是溫度升高會(huì)促進(jìn)NH3、HCN等前驅(qū)物的轉(zhuǎn)化，促進(jìn)燃料氮生成NOx[19-20]。由圖3(b)可知，隨著溫度升高，SO2含量逐漸增加，質(zhì)量流量從0.695 kg/h增加到1.096 kg/h，而SO3含量則逐漸減少，質(zhì)量流量從0.526 kg/h減少到0.025 kg/h。950 ℃前，隨著溫度升高，SO2質(zhì)量流量增加較快，隨后增加趨勢(shì)平緩；SO3變化趨勢(shì)與SO2相反，這是由煤中S的形態(tài)和兩者對(duì)溫度的不同依賴度決定。煤中S以硫化物、有機(jī)硫化合物、硫酸鹽和微量元素硫形式存在[14]；溫度在330～600 ℃時(shí)，F(xiàn)eS2會(huì)率先分解為FeS，F(xiàn)eS在1 000 ℃左右完全分解[21]，因此950 ℃前，硫化物中的S以SO2形式被快速釋放在氣相中，在1 000 ℃左右時(shí)基本釋放完全，而后曲線趨于平緩。高溫條件下，SO2生成反應(yīng)的化學(xué)平衡向正方向移動(dòng)，但反應(yīng)速率會(huì)隨溫度和濃度的升高而降低[14]。SO3則與之相反。

圖3 反應(yīng)溫度對(duì)NOx和SOx的影響Fig.3 Effect of reaction temperature on NOx and SOx

過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)NOx、SOx的影響如圖4所示，此時(shí)燃燒溫度保持在1 000 ℃，過(guò)量空氣系數(shù)為0.9～1.4。過(guò)量空氣系數(shù)為0.9時(shí)，在爐膛還原性氣氛作用下，焦炭和CO會(huì)將生成的NOx還原成N2；為便于比較，假設(shè)此時(shí)NOx質(zhì)量流量為0，SO3質(zhì)量流量也假定為0。則隨著過(guò)量空氣系數(shù)的增加，NOx質(zhì)量流量從0增加到0.082 kg/h，該趨勢(shì)與文獻(xiàn)[22-24]一致。SO2含量隨著過(guò)量空氣系數(shù)的遞增而下降，質(zhì)量流量從1.116 kg/h降到1.078 kg/h，SO3質(zhì)量流量則從0增加到0.048 kg/h。

圖4 過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)NOx和SOx的影響Fig.4 Effect of excess air coefficient on NOx and SOx

2.3 操作參數(shù)對(duì)SCR脫硝效率的影響

基于以上模型假設(shè)，SCR脫硝動(dòng)力學(xué)模型簡(jiǎn)化為NO的一級(jí)反應(yīng)[25]，催化劑反應(yīng)活化能取值89 kJ/mol[26]。在該簡(jiǎn)化情況下，討論脫硝反應(yīng)溫度和氨氮比對(duì)脫硝效率和SO3生成的影響。

通常情況下，釩系催化劑脫硝反應(yīng)的溫度窗口在300～400 ℃[27]。本文條件下反應(yīng)溫度對(duì)脫硝效率的影響如圖5所示(氨氮比為0.95)。由圖5可知，在該溫度區(qū)間內(nèi)，溫度對(duì)脫硝效率的影響是正向的，隨著溫度的升高，脫硝效率從90.3%上升到94.5%，開始階段脫硝效率上升明顯，后半段上升趨勢(shì)變緩，而后趨于平穩(wěn)，360 ℃左右達(dá)到峰值。該模擬結(jié)果的變化趨勢(shì)得到文獻(xiàn)[23-24]的驗(yàn)證。模擬結(jié)果的誤差可歸于反應(yīng)器模擬中對(duì)煙氣的一維定常流動(dòng)的理想化處理，忽略了煙氣流量波動(dòng)以及氣體混合的不均勻性，反應(yīng)器內(nèi)的溫度降和壓力降等[28]。SO3隨溫度變化在SCR反應(yīng)溫度380 ℃時(shí)出現(xiàn)一極大值點(diǎn)，380 ℃前呈顯著上升趨勢(shì)，而后趨于平緩并略有下降?？赡茉蚴菧囟瘸隽舜呋瘎┑淖罴鸦钚詼囟?，所以實(shí)際運(yùn)行中SCR脫硝反應(yīng)溫度應(yīng)該控制在400 ℃以下。

圖5 反應(yīng)溫度對(duì)脫硝率和SO3生成的影響Fig.5 Effect of reaction temperature on denitration rate and SO3 formation

氨氮比對(duì)脫硝效率和SO3生成的影響如圖6所示，氨氮比區(qū)間設(shè)定為0.6～1.4，溫度取350 ℃。由圖6可知，NO脫除率隨氨氮比的增大而增大，氨氮比小于1時(shí)，脫硝效率增大趨勢(shì)顯著，從58%增加到94.5%，氨氮比大于1時(shí)，脫硝效率幾乎不變。隨氨氮比即氨濃度升高，SCR反應(yīng)速率加快[25]；從動(dòng)力學(xué)角度解釋，氨氮比較小時(shí)，SCR脫硝的動(dòng)力學(xué)模型接近NO和NH3的1級(jí)反應(yīng)，濃度增大到一定時(shí)變?yōu)镹H3的0級(jí)反應(yīng)[29]，說(shuō)明當(dāng)氨氮比大于1時(shí)，脫硝效率幾乎不變。氨氮比對(duì)SO3生成的影響不顯著。綜合考量，氨氮比控制在1.05左右最佳。

圖6 氨氮摩爾比對(duì)脫硝率和SO3生成的影響Fig.6 Effect of ammonia-nitrogen molar ratio on denitration rate and SO3 formation

2.4 操作參數(shù)對(duì)濕法煙氣脫硫效率的影響

濕法煙氣脫硫效率受多種因素共同作用，本文主要探討鈣硫比和入口煙氣溫度對(duì)脫硫效率的影響。在保持液氣摩爾比為16、入口煙氣溫度為90 ℃不變時(shí)，鈣硫比對(duì)脫硫效率和SO3生成的影響如圖7所示。在鈣硫比小于1時(shí)，隨著鈣硫比的增加，脫硫效率上升顯著，從78.3%上升到94.7%。因?yàn)闈穹摿虻睦碚撯}硫比為1，鈣硫比小于1時(shí)，脫硫劑不足以與SO2、SO3充分反應(yīng)；SO3流量從0.055 kg/h降至0.023 kg/h。當(dāng)鈣硫比大于1時(shí)，脫硫效率值趨于平穩(wěn)，隨著鈣硫比繼續(xù)增大，脫硫效率出現(xiàn)下降趨勢(shì)。這是因?yàn)槭沂娜芙舛容^低，鈣硫比增大導(dǎo)致脫硫漿液濃度提高，進(jìn)而導(dǎo)致石灰石的過(guò)飽和凝聚[30]，最終使比表面積減少，脫硫效率略有降低。平衡經(jīng)濟(jì)效應(yīng)和脫硫效率，最佳鈣硫比應(yīng)控制在1.05左右。

圖7 鈣硫比對(duì)脫硫率和SO3生成的影響Fig.7 Effect of calcium-sulfur ratio on desulfurization rate and SO3 formation

在保持液氣摩爾比16、鈣硫比1.05的情況下，入口煙氣溫度為70～120 ℃，溫度對(duì)脫硫效率和出口SO3生成量的影響如圖8所示。隨著入口煙氣溫度的升高，WFGD系統(tǒng)的脫硫效率有所降低，下降幅度達(dá)到8.8%，而對(duì)應(yīng)的出口SO3流量則升高。主要原因是入口煙氣溫度的升高增大了脫硫塔內(nèi)的煙氣冷卻溫差，導(dǎo)致冷卻速率增加，易形成更加細(xì)小的SO3酸霧霧滴，難以通過(guò)洗滌去除[31]，最終導(dǎo)致WFGD系統(tǒng)脫硫效率下降和出口SO3濃度升高。

圖8 入口煙氣溫度對(duì)脫硫率和SO3生成的影響Fig.8 Effect of inlet flue gas temperature on desulfurization rate and SO3 formation

3 結(jié) 論

1)在循環(huán)流化床煤燃燒條件下，溫度升高會(huì)促進(jìn)NH3、HCN等前驅(qū)物的轉(zhuǎn)化，促進(jìn)燃料氮生成NOx。高溫條件下，硫酸鹽分解生成SO2反應(yīng)的化學(xué)平衡向正方向移動(dòng)，但反應(yīng)速率會(huì)隨溫度和濃度的升高而降低，SO3則與之相反。

2)SCR脫硝過(guò)程中，脫硝效率隨著溫度升高而增加，最佳反應(yīng)活性溫度在360 ℃左右；SO3濃度在SCR反應(yīng)溫度380 ℃時(shí)出現(xiàn)一極大值點(diǎn)。氨氮比小于1時(shí)，脫硝效率隨氨氮比增加而增加，而后趨于平穩(wěn)，最佳氨氮比在1.05左右。

3)WFGD脫硫過(guò)程中，在鈣硫比小于1時(shí)，隨著鈣硫比的增加，脫硫效率上升顯著，最佳鈣硫比在1.05左右；當(dāng)鈣硫比大于1時(shí)，脫硫效率值趨于平穩(wěn)；脫硫系統(tǒng)入口煙氣溫度升高不利于脫硫效率的提高。

致謝：

本論文試驗(yàn)得到東南大學(xué)熱能工程研究所黃亞繼教授及其課題組研究生們的大力支持和幫助，在此致謝。