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    近距離靠泊條件下鉆井支持平臺(tái)與生產(chǎn)平臺(tái)相對(duì)運(yùn)動(dòng)研究

    2020-06-14 05:55:12黃從亮呂海寧
    海洋工程 2020年3期
    關(guān)鍵詞:浮體棧橋時(shí)域

    黃從亮,董 晴,呂海寧,王 晉

    (1.上海交通大學(xué) 海洋工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,上海 200240; 2.高新船舶與深海開發(fā)裝備協(xié)同創(chuàng)新中心,上海 200240)

    半潛式鉆井支持平臺(tái)主要用于海洋油氣資源開發(fā)的相關(guān)海上支持作業(yè),不但能夠?yàn)樯a(chǎn)平臺(tái)提供鉆井所需能源、鉆井設(shè)備,儲(chǔ)存生活物資等,還能夠?yàn)楹I献鳂I(yè)人員提供舒適的生活環(huán)境,保證良好的人員休整效果。在近距離靠泊作業(yè)場(chǎng)景中,支持平臺(tái)與生產(chǎn)平臺(tái)構(gòu)成了復(fù)雜的多浮體系統(tǒng),浮體間的非線性波浪繞、輻射現(xiàn)象以及載荷的遮蔽效應(yīng)等對(duì)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生復(fù)雜影響。多浮體系統(tǒng)的耦合水動(dòng)力性能分析及運(yùn)動(dòng)響應(yīng)預(yù)報(bào)一直是國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究熱點(diǎn)。

    多浮體耦合水動(dòng)力分析方法主要包括理論分析、數(shù)值模擬和模型試驗(yàn)。早期學(xué)者們以單體水動(dòng)力理論為基礎(chǔ),發(fā)展得到了多浮體三維勢(shì)流理論,通過(guò)求解考慮浮體間波浪繞射、輻射的波浪速度勢(shì),得到相應(yīng)波浪力,并通過(guò)運(yùn)動(dòng)方程分析浮體運(yùn)動(dòng)和受力響應(yīng)。周文俊[1]在三維時(shí)域勢(shì)流理論范疇內(nèi),利用混合格林函數(shù)法對(duì)兩相鄰Wigley型船和方形浮體的耦合水動(dòng)力系數(shù)和波浪力作了計(jì)算分析,比較了多浮體系統(tǒng)與單浮體時(shí)延函數(shù)的不同。

    隨著計(jì)算機(jī)的發(fā)展,出現(xiàn)了大量以三維勢(shì)流理論為基礎(chǔ)的數(shù)值研究,主要為頻域水動(dòng)力參數(shù)計(jì)算和時(shí)域耦合分析。對(duì)于TLP生產(chǎn)平臺(tái)-支持平臺(tái)耦合系統(tǒng),王月[2]通過(guò)頻、時(shí)域計(jì)算,發(fā)現(xiàn)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)和系泊動(dòng)力響應(yīng)對(duì)浪向角比較敏感,工程運(yùn)用中應(yīng)將TLP作為迎浪平臺(tái);Dong等[3]詳細(xì)研究了該耦合系統(tǒng)的相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng),發(fā)現(xiàn)浮體之間同相位或反相位運(yùn)動(dòng)對(duì)相對(duì)運(yùn)動(dòng)和平臺(tái)間棧橋運(yùn)動(dòng)響應(yīng)影響顯著,并基于瑞利分布給出了極限作業(yè)海況。對(duì)于波浪慢漂載荷的求解,單浮體可通過(guò)Newman近似或全QTF(full quadratic transfer function)矩陣計(jì)算得到。郭飛[4]討論了波浪作用下兩船并靠系統(tǒng)的模型模態(tài)、浪向、波浪頻率和浮體間距對(duì)流場(chǎng)壓力分布和二階波浪力的影響,通過(guò)對(duì)比全QTF和Newman近似方法的二階慢漂力計(jì)算結(jié)果,證實(shí)了Newman近似方法同樣適用于多浮體系統(tǒng)。另外值得注意的是,由于勢(shì)流理論忽略了水體黏性,多浮體系統(tǒng)在浮體間的狹窄水域內(nèi)會(huì)出現(xiàn)水體共振[5-6]。為了抑制這種失真的水體過(guò)度升高現(xiàn)象,目前常采用加蓋阻尼法對(duì)勢(shì)流理論進(jìn)行修正[7]。Xu等[8]將該方法應(yīng)用于小間距駁船旁靠系統(tǒng),證實(shí)了加蓋阻尼法可以有效抑制過(guò)大的波面升高。除此之外,Shivaji等[9]通過(guò)計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(CFD)直接考慮水體黏性的影響,在數(shù)值波浪水池內(nèi)計(jì)算了兩船旁靠系統(tǒng)的絕對(duì)和相對(duì)運(yùn)動(dòng),詳細(xì)說(shuō)明了由于非線性入射波引起的非線性問題的重要性。

    除數(shù)值計(jì)算之外,模型試驗(yàn)也作為多浮體響應(yīng)研究可靠方法之一。Hong等[10]試驗(yàn)研究了浮式生產(chǎn)儲(chǔ)油平臺(tái)(FPSO)和液化天然氣(LNG)運(yùn)輸船耦合系統(tǒng)在旁靠和串靠?jī)煞N不同布置形式下的船體運(yùn)動(dòng)響應(yīng)和相互作用力,發(fā)現(xiàn)串靠時(shí)波浪的遮蔽作用對(duì)低頻運(yùn)動(dòng)影響顯著,對(duì)波頻運(yùn)動(dòng)影響不明顯,且浮體間距的影響較?。慌钥繒r(shí)船體間相互干擾對(duì)低頻和波頻響應(yīng)均有劇烈影響。徐喬威等[11]研究了風(fēng)浪流聯(lián)合作用下浮式液化天然氣(FLNG)旁靠系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)和受力響應(yīng),發(fā)現(xiàn)斜浪下系統(tǒng)響應(yīng)更明顯。

    基于上述研究,以具有實(shí)際工程背景的TLP生產(chǎn)平臺(tái)與半潛式鉆井支持平臺(tái)多浮體系統(tǒng)為對(duì)象,通過(guò)數(shù)值模擬和模型試驗(yàn)研究近距離靠泊條件下的相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng),為平臺(tái)間連接棧橋的設(shè)計(jì)提供參考;在時(shí)域內(nèi)分析對(duì)比考慮及忽略水動(dòng)力干擾的兩平臺(tái)相對(duì)運(yùn)動(dòng),探究水動(dòng)力干擾在近距離靠泊條件下的不可忽略性;在此基礎(chǔ)上,進(jìn)一步計(jì)算不同海況下平臺(tái)響應(yīng),探究波高對(duì)運(yùn)動(dòng)的影響規(guī)律。

    1 多浮體水動(dòng)力計(jì)算理論

    假定流體無(wú)黏、不可壓縮、流動(dòng)有勢(shì),浮體做小幅簡(jiǎn)諧振蕩運(yùn)動(dòng),流體非定常速度勢(shì)表示為:

    (1)

    Airy波的入射勢(shì)為:

    (2)

    式中:ω、A、H為波浪圓頻率、波幅和水深;g為重力加速度;k為波數(shù),滿足色散關(guān)系ω2=gktanhkH;β是入射波方向與x軸間的夾角,首浪為180°。

    對(duì)于一個(gè)雙浮體系統(tǒng),輻射勢(shì)φj滿足:

    控制方程(流域內(nèi)):

    ▽2φj=0

    (3)

    自由面條件:

    (4)

    水底條件:

    (5)

    物面條件:

    (6)

    遠(yuǎn)方輻射條件:

    (7)

    其中,(n1,n2,n3)=n,(n4,n5,n6)=(x,y,z)×n,n表示單位法向量且指向物面。

    φ7與φj類似,只在物面條件上存在差異。φ7在兩浮體的濕表面上滿足:

    (8)

    上述速度勢(shì)的邊值問題可利用Green公式[12]轉(zhuǎn)化為物面積分方程求解,進(jìn)而利用伯努利方程計(jì)算出各浮體表面的動(dòng)壓力分布,并沿濕表面積分求得相應(yīng)一階流體力,包括波浪力和輻射力,同時(shí)求得浮體附加質(zhì)量Aij和勢(shì)流阻尼系數(shù)Bij:

    (9)

    (10)

    其中,i,j=1, 2, ……, 12。當(dāng)i,j=1, 2, ……, 6或7, 8, ……, 12時(shí)分別表示浮體1或2的水動(dòng)力參數(shù),其余項(xiàng)表示水動(dòng)力相互干擾作用。

    采用基于壓力積分的近場(chǎng)法計(jì)算二階波浪力F(2),即流場(chǎng)速度勢(shì)、壓力場(chǎng)攝動(dòng)展開后在物體瞬時(shí)濕表面(靜水平均濕表面S0+波浪和運(yùn)動(dòng)引起的濕表面變化ΔS)上進(jìn)行積分:

    (11)

    基于上述水動(dòng)力參數(shù)和波浪力傳遞函數(shù),雙浮體系統(tǒng)的頻域運(yùn)動(dòng)方程可表示為:

    (12)

    其中,Mij、Cij為浮體質(zhì)量和靜水回復(fù)力矩陣,F(xiàn)i(ω)為波浪力。時(shí)域耦合運(yùn)動(dòng)方程可表示為:

    (13)

    其中,A(∞)為低頻附加質(zhì)量;R(t-τ)為遲滯函數(shù),捕捉流體在特定時(shí)間動(dòng)量變化對(duì)隨后時(shí)間的影響,取決于浮體幾何形狀,可通過(guò)附加質(zhì)量和勢(shì)流阻尼來(lái)表達(dá);F(t)為浮體所受外力,包括一階、二階波浪力,纜繩力Fm,風(fēng)載荷Fw和流載荷Fc等。采用集中質(zhì)量模型計(jì)算Fm,纜繩由無(wú)質(zhì)量彈簧連接在一起的一系列質(zhì)量塊模擬,通過(guò)求解懸鏈線方程得到纜繩對(duì)船體的作用力。采用OCIMF方法(式(14))計(jì)算風(fēng)、流載荷,F為縱蕩、橫蕩或艏搖力、力矩,ρ為空氣或海水密度,V為流體流過(guò)浮體的相對(duì)速度,A為面積。

    F=0.5ρV2A

    (14)

    (15)

    相似地,二階時(shí)域波浪力(忽略二階和頻波浪力)為:

    (16)

    其中,QTF-(ωm,ωn)為二階差頻波浪力傳遞函數(shù),在二階平均波浪力的基礎(chǔ)上采用Newman近似方法[13]計(jì)算得到:

    (17)

    將上述時(shí)域水動(dòng)力參數(shù)及外力代入時(shí)域運(yùn)動(dòng)方程,采用隱式積分方法求解,時(shí)間步長(zhǎng)為0.5 s,可求得不規(guī)則波作用下的浮體響應(yīng)。

    2 研究對(duì)象

    2.1 坐標(biāo)系定義

    如圖1所示定義耦合系統(tǒng)總體坐標(biāo)系O-XYZ及兩平臺(tái)局部坐標(biāo)系o1-x1y1z1和o2-x2y2z2。

    圖1 坐標(biāo)系定義

    2.2 模型參數(shù)及數(shù)值計(jì)算

    TLP生產(chǎn)平臺(tái)由平臺(tái)主體、張力腿和立管系統(tǒng)組成,鉆井支持平臺(tái)主要由6個(gè)方形立柱、2個(gè)浮筒和3個(gè)橫撐組成,二者主要參數(shù)分別如表1、2所示。

    表1 TLP生產(chǎn)平臺(tái)主體參數(shù)

    表2 鉆井支持平臺(tái)主要參數(shù)

    耦合系統(tǒng)共采用10根系泊纜定位,每條均由鋼絲繩-錨鏈-鋼絲繩-錨鏈組成;平臺(tái)間采用4根帶纜連接以限制相對(duì)運(yùn)動(dòng),均為錨鏈-尼龍繩-錨鏈三段式。系泊纜及帶纜如圖2所示布置。

    圖2 兩平臺(tái)系泊系統(tǒng)布置

    采用HydroD軟件計(jì)算頻域水動(dòng)力參數(shù),包括運(yùn)動(dòng)響應(yīng)及波浪力傳遞函數(shù)等;使用Orcaflex軟件在時(shí)域內(nèi)對(duì)整個(gè)系統(tǒng)進(jìn)行模擬,包括兩浮體、TLP平臺(tái)張力腿和立管系統(tǒng)、平臺(tái)間連接帶纜及系泊定位系統(tǒng),充分考慮各成分間的非線性耦合效應(yīng)。時(shí)域數(shù)值模型和計(jì)算波浪條件分別如圖3和表3所示。

    圖3 時(shí)域數(shù)值計(jì)算模型

    表3 時(shí)域計(jì)算波浪條件

    3 模型試驗(yàn)

    圖4 模型試驗(yàn)

    為了驗(yàn)證數(shù)值方法的可靠性,在深水試驗(yàn)池中進(jìn)行模型試驗(yàn)(圖4),試驗(yàn)選取三個(gè)典型工況,如表4所示,考察不同海洋環(huán)境條件下兩平臺(tái)的相對(duì)運(yùn)動(dòng)。不規(guī)則波浪采用JONSWAP波浪譜,風(fēng)浪流方向一致。

    根據(jù)單平臺(tái)衰減試驗(yàn)結(jié)果,TLP平臺(tái)縱蕩、橫蕩、垂蕩固有周期分別為94.9 s、98.3 s、2.87 s,橫搖、縱搖、艏搖固有周期分別為2.41 s、2.35 s、64.9 s;鉆井支持平臺(tái)垂蕩、橫搖、縱搖固有周期分別為16.9 s、35.8 s、20.4 s。試驗(yàn)結(jié)果符合常規(guī)TLP和半潛平臺(tái)的周期范圍。

    表4 模型試驗(yàn)工況

    4 結(jié)果與分析

    4.1 單浮體運(yùn)動(dòng)響應(yīng)幅值算子(RAO)

    圖5為單一鉆井支持平臺(tái)與TLP平臺(tái)分別在0°和315°環(huán)境條件下縱蕩、垂蕩、縱搖數(shù)值模擬和白噪聲波浪試驗(yàn)結(jié)果比較,結(jié)果表明單浮體數(shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)基本吻合較好,數(shù)值模型可靠。TLP 平臺(tái)在垂蕩、縱搖RAO上存在明顯差異,這是由于平臺(tái)運(yùn)動(dòng)幅值很小(垂蕩<0.015 m/m,縱搖<0.03°/m),受光學(xué)運(yùn)動(dòng)采集系統(tǒng)精度限制,導(dǎo)致數(shù)值與試驗(yàn)結(jié)果相差較大。

    圖5 單一平臺(tái)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)數(shù)值計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

    4.2 相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)

    對(duì)兩平臺(tái)耦合系統(tǒng)在考慮浮體間水動(dòng)力相互干擾的情況下開展時(shí)域計(jì)算,計(jì)算工況見表4,模擬時(shí)長(zhǎng)3 h。假定兩平臺(tái)之間沿X軸設(shè)有一個(gè)可伸縮棧橋,將平臺(tái)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)結(jié)果通過(guò)坐標(biāo)轉(zhuǎn)換至平臺(tái)間連接棧橋處的相對(duì)運(yùn)動(dòng)。圖6為響應(yīng)時(shí)歷與對(duì)應(yīng)頻率譜結(jié)果對(duì)比,相應(yīng)棧橋端點(diǎn)處相對(duì)運(yùn)動(dòng)統(tǒng)計(jì)值列于表5。

    圖6 棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)時(shí)歷與頻率譜(考慮浮體間水動(dòng)力相互干擾)

    表5 棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)統(tǒng)計(jì)值(考慮浮體間水動(dòng)力相互干擾)

    圖6、表5表明數(shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果基本一致,說(shuō)明采用上文頻、時(shí)域結(jié)合,Newman近似方法計(jì)算二階波浪慢漂力且考慮浮體間水動(dòng)力相互干擾的計(jì)算方法可靠,能夠正確反映多浮體耦合系統(tǒng)中平臺(tái)的運(yùn)動(dòng)響應(yīng)特性。

    棧橋處最大相對(duì)運(yùn)動(dòng)幅值出現(xiàn)在工況1中,其響應(yīng)幅值接近2 m,此時(shí)環(huán)境入射方向?yàn)?°,即兩平臺(tái)沿來(lái)浪方向串靠布置且TLP生產(chǎn)平臺(tái)迎浪。由于棧橋的布置方向與環(huán)境入射方向平行,因而此時(shí)較大的平臺(tái)間相對(duì)縱蕩運(yùn)動(dòng)會(huì)對(duì)棧橋運(yùn)動(dòng)響應(yīng)產(chǎn)生顯著影響,在棧橋設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)留有足夠的安全系數(shù)。最小相對(duì)運(yùn)動(dòng)幅值出現(xiàn)在工況2中,此時(shí)環(huán)境入射方向?yàn)?70°,即兩平臺(tái)垂直于來(lái)浪方向旁靠布置,此時(shí)平臺(tái)間相對(duì)縱蕩運(yùn)動(dòng)較小,使棧橋相對(duì)運(yùn)動(dòng)較小。在實(shí)際工程應(yīng)用中,為保證棧橋安全作業(yè),采用工況2布置形式更為有利。

    4.3 水動(dòng)力相互干擾的影響

    為了明確浮體間水動(dòng)力相互干擾對(duì)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)的影響,以下在不考慮耦合水動(dòng)力的情況下計(jì)算平臺(tái)相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)。計(jì)算方法同上文類似,僅忽略頻域水動(dòng)力參數(shù)中的兩浮體相互干擾項(xiàng),即附加質(zhì)量Aij和勢(shì)流阻尼系數(shù)Bij矩陣中i=1, 2, ……, 6且j=7, 8, ……, 12和i=7, 8, ……, 12且j=1, 2, ……, 6項(xiàng)。表6給出了忽略水動(dòng)力干擾時(shí)棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)統(tǒng)計(jì)結(jié)果。

    表6 棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)統(tǒng)計(jì)值(忽略浮體間水動(dòng)力相互干擾)

    比較可知,除工況2即橫浪方向相對(duì)運(yùn)動(dòng)幅值模擬較為準(zhǔn)確之外,另外兩個(gè)工況計(jì)算值明顯遠(yuǎn)高于試驗(yàn)值。對(duì)于工況2,環(huán)境載荷方向?yàn)?70°,即兩平臺(tái)旁靠布置且垂直于來(lái)浪方向,平臺(tái)間水動(dòng)力相互干擾較小,即使忽略干擾對(duì)計(jì)算結(jié)果亦不會(huì)產(chǎn)生較大影響。對(duì)于浮體相互干擾明顯的工況1,此時(shí)兩平臺(tái)沿來(lái)浪方向串靠布置且TLP平臺(tái)迎浪,前方迎浪平臺(tái)的存在會(huì)顯著干擾后方背浪平臺(tái)的環(huán)境載荷,即波浪經(jīng)過(guò)迎浪平臺(tái)后會(huì)發(fā)生復(fù)雜的繞、輻射現(xiàn)象,部分波浪能量衰減,對(duì)背浪平臺(tái)遭受的波浪載荷起到遮蔽作用,導(dǎo)致浮體運(yùn)動(dòng)響應(yīng)相比于忽略水動(dòng)力干擾時(shí)較??;忽略耦合水動(dòng)力時(shí),相對(duì)運(yùn)動(dòng)的數(shù)值預(yù)報(bào)結(jié)果接近于試驗(yàn)值2倍,表明該簡(jiǎn)化方法存在較大誤差。通過(guò)比較上述兩種情況,可得出結(jié)論:平臺(tái)近距離靠泊時(shí),橫浪作用下基本可忽略浮體間的水動(dòng)力干擾,其他浪向下耦合水動(dòng)力對(duì)響應(yīng)影響明顯,不可忽略。

    4.4 不同海況對(duì)相對(duì)運(yùn)動(dòng)的影響

    在考慮水動(dòng)力相互干擾的情況下進(jìn)一步探究不同海況條件對(duì)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)的影響規(guī)律,相應(yīng)工況(見表4)下棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)幅值如圖7所示。

    圖7 不同海況條件下棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)幅值

    計(jì)算結(jié)果表明,在海況小范圍變化內(nèi),平臺(tái)間棧橋相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)幅值與波高之間基本呈線性關(guān)系,因?yàn)槎喔◇w水動(dòng)力分析過(guò)程中采用線性勢(shì)流理論計(jì)算浮體運(yùn)動(dòng)響應(yīng)。此外,當(dāng)海況達(dá)到一定強(qiáng)度時(shí),需要考慮兩平臺(tái)先達(dá)到碰撞條件還是連接帶纜斷裂的條件。為了探討該問題,計(jì)算了較高海況下(有效波高為6 m),TLP生產(chǎn)平臺(tái)迎浪時(shí)的系統(tǒng)響應(yīng)。表7給出棧橋運(yùn)動(dòng)響應(yīng)和非交叉帶纜張力的統(tǒng)計(jì)值,其中棧橋運(yùn)動(dòng)最小值仍遠(yuǎn)大于0,且?guī)Ю|有效張力為正,說(shuō)明兩平臺(tái)仍未發(fā)生碰撞,但此時(shí)帶纜有效張力最大值為4 655.30 kN(474.7 t>450 t),已經(jīng)超過(guò)帶纜的破斷強(qiáng)度,表明連接帶纜已發(fā)生斷裂。因此在0°浪向條件下,應(yīng)優(yōu)先考慮環(huán)境惡化時(shí)帶纜是否失效。

    表7 棧橋運(yùn)動(dòng)響應(yīng)和非交叉帶纜張力統(tǒng)計(jì)值

    5 結(jié) 語(yǔ)

    采用數(shù)值計(jì)算與模型試驗(yàn)相結(jié)合的方法,對(duì)TLP生產(chǎn)平臺(tái)與半潛式鉆井支持平臺(tái)多浮體耦合系統(tǒng)的平臺(tái)、棧橋相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)做了研究,探討了多浮體水動(dòng)力相互干擾作用對(duì)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)的影響,在此基礎(chǔ)上通過(guò)數(shù)值計(jì)算研究了輸入波高與運(yùn)動(dòng)響應(yīng)幅值的關(guān)系,得出以下結(jié)論:

    1)通過(guò)數(shù)值計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比,發(fā)現(xiàn)在考慮水動(dòng)力相互干擾情況下,數(shù)值模擬結(jié)果較為準(zhǔn)確。

    2)通過(guò)比較考慮和忽略浮體間水動(dòng)力相互干擾時(shí)的運(yùn)動(dòng)響應(yīng)結(jié)果,可知TLP生產(chǎn)平臺(tái)和半潛式鉆井支持平臺(tái)在近距離靠泊時(shí),除在橫浪作用下,即兩平臺(tái)旁靠布置且垂直于來(lái)浪方向,其他情況下不可忽略耦合水動(dòng)力的影響,而橫浪條件下由于平臺(tái)對(duì)載荷遮蔽效應(yīng)較小,浮體間水動(dòng)力相互干擾不明顯。

    3)通過(guò)對(duì)不同海況下平臺(tái)響應(yīng)進(jìn)行探究,發(fā)現(xiàn)在海況小范圍內(nèi)變化時(shí),運(yùn)動(dòng)幅值與波高之間基本呈線性關(guān)系。

    4)當(dāng)海況達(dá)到六級(jí),有效波高達(dá)6 m時(shí),TLP頂浪狀態(tài)下平臺(tái)間的帶纜張力已超過(guò)其破斷強(qiáng)度,而此時(shí)兩平臺(tái)未發(fā)生碰撞,說(shuō)明隨著海況的惡化,兩型平臺(tái)在碰撞之前連接帶纜已經(jīng)斷裂,在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)合理選擇連接帶纜的參數(shù)。

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