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    中長(zhǎng)周期波作用下防浪墻前波浪力分析

    2020-06-01 05:16:54林朝霞姜寧林王君輝
    中國(guó)港灣建設(shè) 2020年5期
    關(guān)鍵詞:防浪彼得森國(guó)標(biāo)

    林朝霞,姜寧林,王君輝

    (1.中國(guó)港灣工程有限責(zé)任公司,北京 100027;2.中交第二航務(wù)工程勘察設(shè)計(jì)院有限公司,湖北 武漢 430060)

    1 研究背景

    近些年來(lái),隨著港口工程的不斷發(fā)展,工程所面臨的外海自然條件也越來(lái)越復(fù)雜,尤其是面對(duì)周期長(zhǎng)、波高大的惡劣建港條件時(shí),防浪墻前波浪的作用情況也相對(duì)較為復(fù)雜,而防浪墻的穩(wěn)定設(shè)計(jì)直接影響其后方掩護(hù)范圍內(nèi)人員及設(shè)備的安全。因此,結(jié)合工程實(shí)例探討中長(zhǎng)周期波浪作用下防浪墻前波浪力作用特征對(duì)于保證工程設(shè)施安全運(yùn)營(yíng)、港口工作人員的安全作業(yè)以及工程建成后的經(jīng)濟(jì)效益均具有重要的實(shí)際意義。

    在水運(yùn)工程領(lǐng)域,一般認(rèn)為周期小于10 s 為短周期波,當(dāng)周期大于10 s 小于30 s 時(shí)界定為中長(zhǎng)周期波,而周期大于30 s 則為長(zhǎng)周期波。我國(guó)沿海港口碼頭工程面臨的一般為短周期波環(huán)境。但在越來(lái)越多的海外工程項(xiàng)目中,面臨中長(zhǎng)周期波環(huán)境的挑戰(zhàn)。在引堤、防波堤等工程中,如何進(jìn)行中長(zhǎng)周期波作用下防浪墻前波浪力的計(jì)算不僅關(guān)系到結(jié)構(gòu)的安全,同時(shí)也關(guān)系到工程總投資的控制。對(duì)于防浪墻前波浪力的計(jì)算,中英規(guī)范所推薦的計(jì)算公式均為根據(jù)典型條件下物模試驗(yàn)結(jié)果得到的經(jīng)驗(yàn)公式,但在具體的公式組成上有較為明顯的區(qū)別[1-5]。本文在依據(jù)規(guī)范進(jìn)行分析計(jì)算的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步根據(jù)物模試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)規(guī)范計(jì)算結(jié)果進(jìn)行復(fù)核,最后給出中長(zhǎng)周期波作用下引堤防浪墻穩(wěn)定設(shè)計(jì)的建議。本文分析成果可為海外項(xiàng)目工程技術(shù)人員及國(guó)內(nèi)規(guī)范修訂提供一定的參考。

    2 國(guó)標(biāo)防浪墻前波浪力計(jì)算

    JTS 145—2015《港口與航道水文規(guī)范》對(duì)于單位長(zhǎng)度防浪墻上的總波浪力計(jì)算規(guī)定如下[2]:

    式中(僅列出主要參數(shù),其余詳見(jiàn)規(guī)范相關(guān)條文):P 為單位長(zhǎng)度防浪墻上的總波浪力,kN/m;為平均壓力強(qiáng)度,kPa;d1為防浪墻前水深,m;Z 為防浪墻波浪壓強(qiáng)分布圖的頂部距靜水面的高度,m;γ 為水的重度,kN/m3;H 為建筑物所在處行進(jìn)波波高,m,采用H1%;Kp為與無(wú)因次參數(shù)ξ 及波坦L/H 有關(guān)的平均壓強(qiáng)系數(shù);KZ為與無(wú)因次參數(shù)ξ 及波坦L/H 有關(guān)的波壓力作用高度系數(shù);d為建筑物前水深,m;L 為波長(zhǎng),m。

    防浪墻底面上的波浪浮托力計(jì)算規(guī)定如下:

    式中:Pu為單位長(zhǎng)度防浪墻底面上的波浪浮托力,kN/m;μ 為波浪浮托力的折減系數(shù),取為0.7;B為防浪墻底寬,m。

    需要說(shuō)明的是:上述計(jì)算公式是針對(duì)墻前無(wú)掩護(hù)情況。 JTS 154—2018《防波堤與護(hù)岸設(shè)計(jì)規(guī)范》已有墻前全掩護(hù)條件下波浪折減規(guī)定。本項(xiàng)目墻前為部分掩護(hù)情況,基于保守考慮,計(jì)算中波浪力未考慮折減。建議在后續(xù)規(guī)范修訂中補(bǔ)充墻前部分掩護(hù)情況下波浪力折減系數(shù)的說(shuō)明。

    3 英標(biāo)防浪墻前波浪力計(jì)算

    英標(biāo)中推薦采用彼得森公式進(jìn)行防浪墻前波浪力計(jì)算。彼得森公式為針對(duì)不規(guī)則波浪基于小尺度的物模試驗(yàn)得到計(jì)算公式,其具體計(jì)算規(guī)定如下[3-4]:

    式中:Pi為單位長(zhǎng)度防浪墻底面上的波浪壓強(qiáng),kN/m;Ru,0.1%為 0.1%波浪對(duì)應(yīng)的爬高,m;Rca為靜水面到引堤肩臺(tái)的高度,m; y 為波浪作用楔形厚度,m;α 為引堤斜坡面的角度,(°);yeff為有效波壓力作用高度,m; dca為引堤肩臺(tái)頂距防浪墻頂?shù)母叨龋琺;Lom為與平均波周期對(duì)應(yīng)的深水波長(zhǎng),m;Ba為防浪墻前肩臺(tái)的寬度,m;dc,prot為防浪墻的埋入深度,取值如圖1(a);FH,0.1%為防浪墻前波浪力,kN。

    圖1 彼得森公式波浪力計(jì)算示意圖Fig.1 Wave force calculation diagram by Petersen formula

    由波浪力產(chǎn)生的沿防浪墻后趾的彎矩及波浪浮托力計(jì)算規(guī)定如下:

    式中:MH,0.1%為波浪力產(chǎn)生的沿防浪墻后趾的彎矩,kN·m;a 為波浪力作用力臂,m;Pu,0.1%為波浪浮托力,kN。見(jiàn)圖1(b)。

    波浪爬高采用Van der Meer 和Stam 公式進(jìn)行計(jì)算,具體規(guī)定如下:

    式中:s0為波陡;H 為波高,m;Hmo表示有效波高,m;Ru,n%為對(duì)應(yīng)于n%波浪的爬高,m;A、B、C、D 為常數(shù),對(duì)于0.1%波浪,A=1.12,B=1.34,C=0.55,D=2.58;ξm為波浪破碎參數(shù)。

    4 工程實(shí)例

    某海外工程煤炭進(jìn)口碼頭項(xiàng)目,碼頭平面布置采用離岸式的布置形式,碼頭與陸域通過(guò)引橋及引堤進(jìn)行連接,其中引堤上設(shè)防浪墻的典型結(jié)構(gòu)斷面圖如圖2 所示。

    圖2 引堤上設(shè)防浪墻的典型結(jié)構(gòu)斷面圖Fig.2 Cross section of typical causeway structure with wave wall

    防浪墻采用頂部圓弧式結(jié)構(gòu),防浪墻頂標(biāo)高12.5 m、底標(biāo)高5.49 m、總高度7.01 m,防浪墻底板寬為4 m。防浪墻設(shè)計(jì)波浪參數(shù)如表1 所示,從表1 可知,不同重現(xiàn)期下波浪的平均波周期均超過(guò)10 s,屬于典型的中長(zhǎng)周期波。

    表1 防浪墻設(shè)計(jì)波浪參數(shù)Table 1 Design wave parameters of wave wall

    4.1 國(guó)標(biāo)防浪墻前波浪力計(jì)算結(jié)果

    根據(jù)《港口與航道水文規(guī)范》[2]進(jìn)行計(jì)算,防浪墻前波浪力計(jì)算結(jié)果如圖3 所示。

    圖3 國(guó)標(biāo)防浪墻前波浪力分布圖Fig.3 Wave force distribution in front of wave wall by Chinese code

    4.2 英標(biāo)防浪墻前波浪力計(jì)算結(jié)果

    根據(jù)英標(biāo)推薦的彼得森公式進(jìn)行計(jì)算[3-4],防浪墻前波浪力計(jì)算結(jié)果如圖4 所示。

    圖4 英標(biāo)防浪墻前波浪力分布圖Fig.4 Wave force distribution in front of wave wall by BS code

    需要特別說(shuō)明的是,根據(jù)彼得森公式,本工程0.1%波浪對(duì)應(yīng)的爬高為Ru,0.1%=13.88 m,按照該波浪爬高計(jì)算所得波浪水平力為231.2 kN??紤]到防浪墻頂高程僅為12.5 m,超出該高程的部分無(wú)受力實(shí)體結(jié)構(gòu),在實(shí)際設(shè)計(jì)中認(rèn)為當(dāng)波浪爬高超過(guò)防浪墻頂高程時(shí),取防浪墻頂高程作為波浪力作用的最高點(diǎn)。

    4.3 物模試驗(yàn)實(shí)測(cè)防浪墻前波浪力

    物模試驗(yàn)中通過(guò)在防浪墻墻身迎浪面安裝壓力傳感器測(cè)量防浪墻上波浪壓強(qiáng),物模試驗(yàn)中采用的是不規(guī)則波,波浪力結(jié)果為多組次實(shí)驗(yàn)的平均值,波高采用的是H1%。防浪墻上實(shí)測(cè)波浪力分布如圖5 所示,從圖中可以看出,有護(hù)面塊體掩護(hù)位置處的波浪力明顯小于無(wú)護(hù)面塊體掩護(hù)位置處的波浪力,且波浪力最大點(diǎn)位于引堤肩臺(tái)頂部附近。

    圖5 物模試驗(yàn)防浪墻前波浪力分布圖Fig.5 Wave force distribution in front of wave wall by physical model test

    4.4 不同方法防浪墻前波浪力結(jié)果對(duì)比

    不同方法防浪墻前波浪力結(jié)果對(duì)比見(jiàn)表2。

    表2 不同方法防浪墻前波浪力結(jié)果對(duì)比Table 2 Comparison of wave wall wave force results by different methods kN

    從波浪力數(shù)值看:對(duì)于波浪水平力,國(guó)標(biāo)計(jì)算結(jié)果相對(duì)于物模試驗(yàn)結(jié)果小約40%,英標(biāo)計(jì)算結(jié)果較物模試驗(yàn)結(jié)果大約30%;對(duì)于波浪浮托力,國(guó)標(biāo)與英標(biāo)計(jì)算結(jié)果均明顯大于物模試驗(yàn)結(jié)果。

    從波浪力作用范圍來(lái)看,國(guó)標(biāo)計(jì)算所得波浪力作用范圍明顯小于英標(biāo)計(jì)算及模型試驗(yàn)結(jié)果,結(jié)合實(shí)際的波浪爬高分析,國(guó)標(biāo)計(jì)算所得波浪力的分布明顯小于實(shí)際波浪力作用范圍。另外,從國(guó)標(biāo)波浪力計(jì)算公式組成可見(jiàn),其在計(jì)算防浪墻波浪力時(shí)未直接考慮波浪周期的影響,這個(gè)是導(dǎo)致國(guó)標(biāo)計(jì)算所得波浪力作用范圍明顯偏小的可能因素之一,建議在規(guī)范修訂時(shí)考慮適當(dāng)調(diào)整。

    從波浪力大小分布情況來(lái)看,中外規(guī)范計(jì)算結(jié)果均按照波浪力在防浪墻上均布考慮,實(shí)際物模試驗(yàn)結(jié)果顯示有護(hù)面塊體掩護(hù)區(qū)域波浪力較小,無(wú)護(hù)面塊體掩護(hù)區(qū)域波浪力較大,且波浪力最大點(diǎn)出現(xiàn)在肩臺(tái)頂部附近,這種波浪力在防浪墻上的分布規(guī)律也得到了很多學(xué)者的試驗(yàn)驗(yàn)證[6-10]。由此可見(jiàn),中外規(guī)范計(jì)算假定的波浪力沿墻身均勻分布與實(shí)際波浪作用情況存在一定偏差。

    5 結(jié)語(yǔ)

    港口航道水文規(guī)范在計(jì)算防浪墻前波浪力時(shí),其波浪作用高度計(jì)算未直接考慮波浪周期的影響,即未對(duì)不同周期波作用下的波浪力作用高度進(jìn)行區(qū)分,對(duì)于中長(zhǎng)周期波而言,按照國(guó)標(biāo)計(jì)算所得波浪力明顯小于實(shí)際作用在防浪墻上的波浪力。由此,建議在按照國(guó)標(biāo)進(jìn)行中長(zhǎng)周期波作用下防浪墻穩(wěn)定設(shè)計(jì)時(shí),需留有至少1 倍的安全富裕,且需通過(guò)物模試驗(yàn)進(jìn)行斷面穩(wěn)定驗(yàn)證。此外,建議在規(guī)范更新時(shí),對(duì)中長(zhǎng)周期波浪下防浪墻波浪力的計(jì)算進(jìn)行區(qū)別規(guī)定。

    彼得森公式在計(jì)算防浪墻前波浪力時(shí),較為充分地考慮了各個(gè)影響因素,其計(jì)算過(guò)程也相對(duì)較為復(fù)雜。但是對(duì)于中長(zhǎng)周期波,按照彼得森公式計(jì)算所得波浪爬高往往高于防浪墻頂高程,由此導(dǎo)致在波浪力計(jì)算過(guò)程中荷載作用高度往往會(huì)超過(guò)防浪墻的頂標(biāo)高,本文建議當(dāng)波浪爬高超過(guò)防浪墻頂高程時(shí),實(shí)際計(jì)算中取防浪墻頂高程作為波浪力作用的最高點(diǎn)。此外,從物模試驗(yàn)結(jié)果可以明顯看出防浪墻前的護(hù)面塊體對(duì)于防浪墻有一定的掩護(hù)作用,在根據(jù)彼得森公式進(jìn)行防浪墻斷層尺寸確定時(shí),有護(hù)面塊體掩護(hù)位置的波浪力可適當(dāng)進(jìn)行折減,避免造成設(shè)計(jì)浪費(fèi)。

    中外規(guī)范防浪墻波浪力計(jì)算公式基本都是通過(guò)對(duì)典型條件下的模型試驗(yàn)研究結(jié)果總結(jié)得到的經(jīng)驗(yàn)公式,對(duì)于中長(zhǎng)周期波浪作用下的防浪墻,此類計(jì)算公式計(jì)算所得結(jié)果與實(shí)際模型試驗(yàn)結(jié)果存在較為顯著的偏差,因此,在項(xiàng)目施工圖設(shè)計(jì)階段,設(shè)計(jì)人員按照規(guī)范公式擬定防浪墻斷面后,采用物模試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證是十分必要的。

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