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    陷落柱對(duì)露天礦非工作幫邊坡穩(wěn)定影響及控制對(duì)策

    2020-05-19 02:00:10焦步青丁鑫品
    露天采礦技術(shù) 2020年2期
    關(guān)鍵詞:壓腳安家露天礦

    焦步青,丁鑫品

    (1.中煤平朔集團(tuán)有限公司,山西 朔州 036006;2.煤炭科學(xué)研究總院,北京 100013)

    煤系地層陷落柱是煤系下伏可溶巖系中的大跨度溶洞發(fā)生持續(xù)向上塌陷所形成的,主要以上小下大的倒置漏斗狀存在,一般多為巖石棱角分明,形狀不規(guī)則,排列紊亂,大小混雜,黏土充填黏結(jié)。以安家?guī)X露天礦北幫姚吉坪陷落柱為例,該陷落柱位于該區(qū)域邊坡上部,呈橢圓形,長(zhǎng)304 m,寬209 m,面積51 597 m2,邊界區(qū)域巖性混雜,多為角礫巖,巖層傾角大小極不穩(wěn)定。在露天開采中,由于陷落柱體內(nèi)巖體破碎,充填物多為頂板巖石或煤屑、煤泥,同時(shí)陷落柱在形成過(guò)程中導(dǎo)致地應(yīng)力重新分布,局部應(yīng)力不斷集中,區(qū)域地層不均勻下沉,周邊巖土體逐漸向中心區(qū)域滑移,最終導(dǎo)致邊坡失穩(wěn),故其對(duì)煤礦安全生產(chǎn)影響較大[1-2]。所以,提出長(zhǎng)期有效的方法和措施來(lái)降低陷落柱對(duì)邊坡穩(wěn)定的影響迫在眉睫,對(duì)提升礦山經(jīng)濟(jì)效益及安全性具有重大的現(xiàn)實(shí)意義和長(zhǎng)遠(yuǎn)影響[3-4]。目前,已有不少專家學(xué)者在這方面進(jìn)行了研究。屈亮等[5-6]采用有限元強(qiáng)度折減法分析了陷落柱破碎帶影響下的邊坡穩(wěn)定情況,結(jié)果表明,陷落柱中心逆斷層影響區(qū)域是剪應(yīng)力變化主要集中的區(qū)域,但是滑動(dòng)貫通面未形成;通過(guò)分析邊坡穩(wěn)定性,穩(wěn)定性系數(shù)變化規(guī)律呈現(xiàn)由小逐漸增大再變小趨勢(shì);隨著開采深度的增加,邊坡應(yīng)力重新調(diào)整,坡底剪應(yīng)力不斷發(fā)生改變,因此出現(xiàn)升高現(xiàn)象,但整體表現(xiàn)為隨采深的增加邊坡安全穩(wěn)定系數(shù)逐漸降低。王志鵬等[7-10]以安太堡露天礦南幫為研究對(duì)象,采用模擬計(jì)算仿真軟件Geo Studio 對(duì)陷落柱影響下南幫邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行了模擬分析,結(jié)果表明,陷落柱對(duì)邊坡穩(wěn)定的影響程度較大,而內(nèi)排壓腳措施可以有效提高邊坡穩(wěn)定性。

    1 研究區(qū)域概況

    安家?guī)X露天礦位于平朔礦區(qū)的中南部,地處山西省朔州市平魯區(qū)境內(nèi),其地理坐標(biāo)為:東經(jīng)112°20′52″—112°26′22″,北緯39°26′03″—39°30′30″,井田面積54.765 1 km2,于1998 年4 月開始建設(shè),2003年達(dá)到設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力。安家?guī)X露天礦共分3 個(gè)采區(qū),其中首采區(qū)可采原煤量461.8 Mt、剝離量2 105.93 Mm3、平均剝采比4.56 m3/t,服務(wù)年限20.99 年。主要可采煤層從上往下分別為4#、9#、11#煤,平均總厚度為29.5 m,煤層起止標(biāo)高1 186~1 376 m,埋藏深度100~200 m。煤層一般單獨(dú)劃分臺(tái)階、傾斜分層開采,經(jīng)過(guò)穿孔爆破后,由前裝機(jī)或電鏟采裝、重型卡車運(yùn)輸至破碎口。露天礦剝離采用單斗-卡車間斷工藝,采煤為半連續(xù)工藝,即電鏟采掘-卡車運(yùn)輸-半固定破碎站-帶式輸送機(jī)至選煤廠。

    目前采場(chǎng)內(nèi)影響邊坡穩(wěn)定的陷落柱為北幫姚吉坪陷落柱,其邊界在地表可觀測(cè),位于該區(qū)域邊坡上部。后期通過(guò)鉆孔對(duì)陷落柱邊界進(jìn)行圈定,確定陷落柱為橢圓形,長(zhǎng)304 m,寬209 m,面積51 597 m2。陷落柱軸向?yàn)楸蔽飨?,在空間上呈倒漏斗狀,上小下大,塌陷角從10°到近似垂直,邊界區(qū)域巖性混雜,多為角礫巖,巖層傾角大小極不穩(wěn)定。另外根據(jù)物探及鉆探成果資料,整個(gè)陷落柱視電阻率值較高,表明陷落柱內(nèi)破碎部分富水性較弱,受陷落柱影響,邊坡巖體破碎,膠結(jié)程度較低,坡體局部坍塌,不利于邊坡穩(wěn)定,而該區(qū)域邊坡高度達(dá)到200 m,各平盤運(yùn)輸干道密集,且邊坡底部設(shè)有可移式破碎站,如果邊坡一旦發(fā)生失穩(wěn),將會(huì)造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失。為保證現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)安全,必須就陷落柱對(duì)安家?guī)X露天礦北幫邊坡穩(wěn)定的影響規(guī)律、影響的程度及控制措施展開深入研究。

    2 陷落柱影響下邊坡穩(wěn)定性

    2.1 研究剖面

    根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際工程概況,利用工程地質(zhì)鉆探手段對(duì)北幫姚吉坪陷落柱邊界進(jìn)行了圈定,該陷落柱為橢圓形,長(zhǎng)304 m,寬209 m,軸向?yàn)楸毕蛭?,為了研究陷落柱?duì)邊坡穩(wěn)定性的影響,選取典型剖面NS-3 進(jìn)行穩(wěn)定性分析。

    2.2 數(shù)值模型

    為了研究陷落柱對(duì)安家?guī)X露天礦非工作幫邊坡穩(wěn)定的影響程度及其控制措施,基于邊坡地表航測(cè)圖、煤層頂?shù)装宓雀呔€圖、工程地質(zhì)鉆孔及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)建立工程地質(zhì)模型,NS-3 工程地質(zhì)模型如圖1。

    圖1 NS-3 工程地質(zhì)模型

    基于工程類比法和數(shù)理統(tǒng)計(jì)方法,通過(guò)對(duì)安家?guī)X露天礦及其周邊礦井已有巖土體物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)進(jìn)行歸納、整理和分析[11],得到研究所需的巖土體物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo),巖土力學(xué)參數(shù)推薦值見(jiàn)表1。

    表1 巖土力學(xué)參數(shù)推薦值

    2.3 邊坡穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果

    基于已經(jīng)建立的極限平衡分析模型,利用數(shù)值模擬軟件Geo-studio 中Ordinary、Bishop、Janbu 以及M-P 等4 種分析方法對(duì)邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行定性分析計(jì)算。計(jì)算之前主要考慮2 個(gè)方面因素:①陷落柱周圍煤層以及軟弱夾層對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響;②陷落柱對(duì)周邊邊坡巖體強(qiáng)度及巖性構(gòu)成的影響。計(jì)算開始后,數(shù)值模擬軟件會(huì)計(jì)算顯示臨界滑移面即最危險(xiǎn)滑動(dòng)面位置,并給出最危險(xiǎn)滑動(dòng)面位置的安全系數(shù),安全儲(chǔ)備系數(shù)是評(píng)價(jià)邊坡穩(wěn)定性的1 個(gè)重要指標(biāo),GB 50197—2005 煤炭工業(yè)露天煤礦設(shè)計(jì)規(guī)范第6.0.8條[12]明確規(guī)定了邊坡穩(wěn)定性安全系數(shù)Fs的選用范圍,結(jié)合安家?guī)X露天礦非工作幫服務(wù)年限一般小于10年 的具體情況,選取安全儲(chǔ)備系數(shù)Fs為1.1~1.2,當(dāng)Fs<1.1 時(shí),即認(rèn)為邊坡穩(wěn)定性不滿足要求。

    模型中臨界邊坡滑移面位置及穩(wěn)定系數(shù)如圖2和圖3。

    圖2 現(xiàn)狀條件下的局部邊坡穩(wěn)定系數(shù)

    圖3 現(xiàn)狀條件下的整體邊坡穩(wěn)定系數(shù)

    計(jì)算結(jié)果顯示局部單臺(tái)階穩(wěn)定系數(shù)Fs為1.027,組合多臺(tái)階安全系數(shù)為1.082,均小于安全儲(chǔ)備系數(shù)要求1.2,處于不穩(wěn)定狀態(tài),圖2 極限平衡分析模型中出現(xiàn)局部單臺(tái)階不穩(wěn)定滑移面的原因?yàn)橄萋渲绊懴聠闻_(tái)階高度較大所致。圖3 出現(xiàn)組合多臺(tái)階不穩(wěn)定滑移面的原因?yàn)橄萋渲绊懛秶鷥?nèi)巖體泥化程度較大,局部應(yīng)力不斷集中,區(qū)域地層不均勻下沉,周邊巖土體逐漸向中心區(qū)域滑移所致,最終導(dǎo)致邊坡失穩(wěn),發(fā)生三級(jí)臺(tái)階的組合圓弧滑動(dòng)。

    3 陷落柱對(duì)非工作幫邊坡穩(wěn)定影響的防治對(duì)策

    目前,露天煤礦控制邊坡穩(wěn)定主要有內(nèi)排壓腳和削坡減重2 種措施,國(guó)內(nèi)外許多研究學(xué)者采用數(shù)值分析以及理論方法等對(duì)該問(wèn)題進(jìn)行了深入的研究,結(jié)果表明,內(nèi)排壓腳和削坡減重2 種措施可以有效控制露天礦邊坡沿臨空面的錯(cuò)動(dòng),提高邊坡穩(wěn)定性,研究成果在許多露天礦得到成功應(yīng)用[13-14]。

    結(jié)合安家?guī)X露天礦現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,采用削坡減重措施需要額外配備相應(yīng)的機(jī)械、設(shè)備,消耗大量的人力、物力和財(cái)力,雖然技術(shù)上可行,但經(jīng)濟(jì)上不合理。采用內(nèi)排壓腳措施,壓腳的材料可以就近取材,既可以實(shí)現(xiàn)排棄物料近距離排棄又可以達(dá)到控制滑坡的目的,較削坡減重的技術(shù)處理措施更為合理可行。因此,選擇內(nèi)排壓腳措施來(lái)作為邊坡穩(wěn)定的控制對(duì)策,另外因內(nèi)排壓腳的取材主要是排棄物料,所以隨著內(nèi)排壓腳的高度增加,陷落柱影響下的邊坡局部和整體的穩(wěn)定性也隨之改變,如何保證邊坡滿足一定年限穩(wěn)定要求的前提下,確定最佳內(nèi)排壓腳高度,對(duì)提高礦上經(jīng)濟(jì)效益具有指導(dǎo)意義。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,內(nèi)排壓腳的起始標(biāo)高為+1 270 m,高度每增加5 m 后計(jì)算陷落柱影響下的局部和整體的邊坡安全系數(shù)。邊坡安全系數(shù)隨內(nèi)排壓腳標(biāo)高變化趨勢(shì)圖如圖4。

    圖4 邊坡安全系數(shù)隨壓腳標(biāo)高變化趨勢(shì)圖

    由圖4 可知,隨著內(nèi)排壓腳標(biāo)高的不斷增加,陷落柱影響下的非工作幫邊坡局部和整體的穩(wěn)定性不斷提高,當(dāng)壓腳標(biāo)高達(dá)到+1 320 m 時(shí),邊坡局部和整體的安全系數(shù)Fs均滿足1.1~1.2 范圍之間。因此,設(shè)計(jì)內(nèi)排壓腳標(biāo)高+1 320 m,利用SLOPE/W 軟件計(jì)算得到的采取內(nèi)排壓腳措施后的邊坡穩(wěn)定系數(shù)如圖5 和圖6。

    圖5 采取內(nèi)排壓腳措施后的局部邊坡穩(wěn)定系數(shù)

    圖6 采取內(nèi)排壓腳措施后的整體邊坡穩(wěn)定系數(shù)

    由圖5 和圖6 分析結(jié)果可知,當(dāng)邊坡壓腳標(biāo)高到+1 320 m 時(shí),陷落柱影響區(qū)域局部單臺(tái)階邊坡安全系數(shù)Fs=1.143,組合多臺(tái)階邊坡安全系數(shù)Fs=1.185,表明內(nèi)排壓腳措施將邊坡局部和整體的穩(wěn)定系數(shù)成功增大至安全范圍內(nèi),滿足GB 50197—2005煤炭工業(yè)露天礦設(shè)計(jì)規(guī)范中關(guān)于露天礦非工作幫服務(wù)年限下的邊坡穩(wěn)定系數(shù)要求。實(shí)踐證明,內(nèi)排壓腳可以有效改善陷落柱對(duì)邊坡穩(wěn)定的影響,是一項(xiàng)有效且實(shí)用的端幫邊坡穩(wěn)定控制措施,對(duì)提高礦山邊坡穩(wěn)定性具有實(shí)際意義。

    4 結(jié)論

    1)當(dāng)露天礦非工作幫內(nèi)部出現(xiàn)陷落柱等地質(zhì)構(gòu)造時(shí),周圍地應(yīng)力重新分布,局部應(yīng)力不斷集中,引起邊坡巖性構(gòu)成與產(chǎn)狀發(fā)生變化,出現(xiàn)巖體破碎,不利于邊坡穩(wěn)定,在巖層面與邊坡面順傾的情況下,邊坡巖土體可能沿軟弱結(jié)構(gòu)面發(fā)生局部滑動(dòng)失穩(wěn)。

    2)基于模擬計(jì)算仿真軟件Geo-studio 建立陷落柱影響條件下安家?guī)X露天礦非工作幫現(xiàn)狀及采用內(nèi)排壓腳措施處理后的邊坡極限平衡分析模型,研究結(jié)果表明,陷落柱對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響程度較大,而內(nèi)排壓腳可以明顯提高邊坡穩(wěn)定性,是一項(xiàng)切實(shí)有效的邊坡穩(wěn)定控制措施,不僅可以提高邊坡穩(wěn)定性,而且可以增大排土容量、縮短排土運(yùn)距,對(duì)于露天礦山的安全生產(chǎn)及經(jīng)濟(jì)效益有重要的實(shí)際意義。

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