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    基于ANSYS模擬的CFG短樁復(fù)合地基性狀研究

    2011-05-04 08:42:34崔燕偉
    鐵道建筑 2011年7期
    關(guān)鍵詞:樁體石灰墊層

    崔燕偉,滿 媛

    (河南城建學(xué)院 土木與材料工程系,河南 平頂山 467036)

    CFG樁(水泥粉煤灰碎石樁)常用來處理黏性土、粉土、砂土和已自重固結(jié)的素填土等地基。CFG樁復(fù)合地基處理技術(shù)也被廣泛采用。普通CFG樁的樁長多在6 m以上,本文所研究的CFG短樁是指樁長為2.5~5 m的CFG樁。CFG短樁一般選擇持力層相對較高的土層作為樁端持力層。CFG短樁的特點是樁“密而短”,用較大的面積置換率,使樁承擔(dān)較大的上部豎向荷載,樁土共同作用,從而達到加固地基的作用。本文結(jié)合實際工程,利用 ANSYS有限元軟件對CFG短樁復(fù)合地基性狀進行研究,并與處理后持力層復(fù)合地基承載力和完工后建筑物的實際沉降量進行對比,對樁體材料、樁間距、樁長、置換率、樁土模量比等因素對CFG短樁復(fù)合地基的影響進行分析,對CFG短樁復(fù)合地基處理技術(shù)提出了一些合理的建議,為工程設(shè)計和施工提供一定的參考。

    1 工程實例

    河南省舞鋼市一高層住宅樓位于舞鋼市石漫灘大道中段南側(cè),樓高地上16層,地下1層,東西長180.0 m,南北寬17.8 m,框架剪力墻結(jié)構(gòu),筏板基礎(chǔ),基礎(chǔ)埋深6.0 m。按設(shè)計要求,處理后的地基承載力特征值要求達到260 kPa,最終沉降量不大于80 mm。

    根據(jù)勘察報告,擬建場地的地層主要由第四系雜填土、沖積洪積形成的粉質(zhì)黏土及下伏震旦系石英砂巖組成,自上而下分布如下:①層雜填土,層厚0.60~1.20 m;②層粉質(zhì)黏土,可塑,層厚 1.00~5.80 m;②-1層淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土,可塑 ~軟塑,層厚 2.80~7.80 m;③層石灰砂巖,全風(fēng)化,層厚0.70~4.80 m;④層石灰砂巖,強風(fēng)化,層厚1.30~4.10 m;⑤層石灰砂巖,中風(fēng)化,揭露最大厚度16.50 m。擬建場地各巖土層均為弱透水層,地下水類型為潛水,地下水埋藏較淺,為0.50~1.20 m。場地按地層情況分為三區(qū)(見圖1),場地巖層分布不均勻,東高西低,向北緩傾。Ⅰ區(qū)巖層為第⑤層石灰砂巖,穩(wěn)定分布在基坑以下8~10 m;Ⅱ區(qū)巖層為第④層石灰砂巖,分布在基坑以下3.5~5.0 m;Ⅲ區(qū)巖層為第③層石灰砂巖,巖層較淺,基坑表面即見大面積巖層,最深處也僅在基坑以下1.5 m。

    圖1 擬建住宅樓場地平面圖

    各土層的承載力特征值(fak)及壓縮模量(Es)值見表1。根據(jù)場地情況,Ⅰ區(qū)采用普通CFG樁復(fù)合地基,Ⅲ區(qū)采用毛石混凝土換填。對于Ⅱ區(qū),因換填土方量較大,不采用;鉆孔灌注樁、預(yù)制樁方案造價較高,且施工工藝復(fù)雜,質(zhì)量不宜控制,對周圍環(huán)保排污,振動危害較大,也不采用;綜合各種情況,決定Ⅱ區(qū)采用CFG短樁復(fù)合地基,結(jié)合工程經(jīng)驗,采用 C20素混凝土作為樁體材料,樁長3.5~5.0 m,樁端持力層為巖層,樁徑400 mm,樁間距1.2 m,正方形布樁,面積置換率為8.7%。地基處理后,復(fù)合地基上覆蓋厚300 mm的砂石墊層,以調(diào)節(jié)沉降。

    表1 地基承載力特征值及壓縮模量

    2 CFG短樁復(fù)合地基性狀分析

    對Ⅱ區(qū)采用的CFG短樁復(fù)合地基進行性狀分析。Ⅱ區(qū)基坑以下地層分布自上而下為:②層粉質(zhì)黏土,可塑,層厚3.50~5.80 m;④層石灰砂巖,強風(fēng)化,層厚1.30~4.10 m;⑤層石灰砂巖,中風(fēng)化,最大揭露厚度16.50 m。CFG短樁樁基設(shè)計參數(shù)如下:第②層粉質(zhì)黏土,樁的極限側(cè)阻力標準值qsk=60 kPa;第④層強風(fēng)化石灰砂巖,樁的極限端阻力標準值qpk=3 000 kPa。

    2.1 CFG短樁復(fù)合地基計算

    按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ 79—2002)與《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ 94—2008)對Ⅱ區(qū)CFG短樁復(fù)合地基進行計算。

    1)單樁豎向承載力特征值Ra為

    式中,fcu為樁體混合料試塊標準養(yǎng)護28 d立方體抗壓強度;Ap為樁的截面積。

    式中,up為樁的周長;qski為第i層土的側(cè)阻力標準值;li為第i層土的厚度。

    取以上兩式的最小值,Ra=320 kN。

    2)復(fù)合地基承載力特征值

    式中,fsp為復(fù)合地基承載力特征值;m為面積置換率;β為樁間土承載力折減系數(shù),取0.9;fsk為處理后樁間土承載力特征值,可取天然地基承載力特征值。計算可知,fspk=337 kPa。

    2.2 CFG短樁復(fù)合地基有限元分析

    依據(jù)文克勒模型,ANSYS有限元分析采用彈簧模型來模擬??紤]建模方便,將樁徑400 mm的CFG短樁,按截面相等的原則,近似等效為邊長為350 mm的方樁建立模型,樁身采用六面體8節(jié)點單元Solid45實體單元;樁土間的作用力用彈簧單元來模擬,采用Combin14單元;樁周表面的正負摩阻力,采用表面效應(yīng)單元Sure154模擬。模型中參數(shù)按工程實際情況采用。

    2.3 CFG短樁復(fù)合地基性狀分析

    結(jié)合ANSYS有限元模型對復(fù)合地基進行性狀分析。對于普通CFG樁,尤其是樁長較長的 CFG樁來說,一般樁的沉降會受到樁的負摩阻力的影響。樁剛開始受荷后,由于樁上部的部分土體變形量大于樁沉降量,使得這部分土對樁產(chǎn)生向下的摩擦力,相當(dāng)于在樁上施加下拉荷載,這種作用被稱為負摩阻力。土體的下沉量與樁的下沉量相等的位置即為摩擦力為零的位置,此位置以上為負摩阻力,以下為正摩阻力,此位置被稱為中性點,中性點處樁身軸力最大。對CFG短樁來說,這種特征仍然存在。

    由圖2可知,隨著樁間土模量Es的減小,CFG短樁沉降增大,當(dāng)荷載較小時,二者成線性關(guān)系,當(dāng)荷載增大到一定程度時,樁沉降增長顯著,這是因為此時樁側(cè)與樁端的塑性區(qū)已明顯展開。

    由圖3可知,CFG短樁沉降受樁端土影響較大,樁端土模量Es越大,樁端越堅硬,樁沉降越小,荷載較小時,這種影響較小,當(dāng)荷載增大到一定程度時,樁端土對CFG短樁復(fù)合地基影響顯著增大。

    圖2 樁沉降—樁間土模量關(guān)系曲線

    圖3 樁沉降—樁端土模量關(guān)系曲線

    由圖4可知,CFG短樁復(fù)合地基沉降受置換率影響較大,置換率越大,復(fù)合地基的沉降越小。CFG短樁復(fù)合地基正是依靠較大的置換率來減少復(fù)合地基的沉降,并提高復(fù)合地基承載力的。

    由圖5可知,CFG短樁樁長均較短,在3.5~5.0 m之間,樁長差別較小,對樁沉降影響不大。但總體上看,還是樁越長,樁端沉降越小。CFG短樁進行地基處理時,對樁長沒有嚴格的要求,但樁端要求必須置于較堅硬土層上。

    圖4 復(fù)合地基沉降—置換率關(guān)系曲線

    圖5 樁沉降—樁長關(guān)系曲線

    CFG短樁的材料對樁身彈性模量影響較大,其變化范圍在2~30 GPa之間。從圖6可知,樁身彈性模量越大,樁的沉降越小,但實際工程表明樁體彈性模量也存在一個臨界值,在此基礎(chǔ)上再增大樁體彈性模量對復(fù)合地基沉降沒有意義。

    圖6 樁沉降—樁身彈性模量關(guān)系曲線

    從圖7可知,褥墊層的厚度對CFG短樁復(fù)合地基性狀影響也較大。墊層越薄,樁頂應(yīng)力越大,樁間土應(yīng)力越小,樁本身承擔(dān)的作用大于土體承擔(dān)的作用。墊層越厚,樁頂應(yīng)力越小。墊層厚度的增加可減小樁頂應(yīng)力集中,但墊層厚度超過一定的臨界值后,對樁土間應(yīng)力就不會產(chǎn)生較大影響,墊層過厚也會使建筑物沉降增大。因此,墊層厚度要在一個適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi),一般在200~300 mm之間。

    圖7 褥墊層厚度—樁土應(yīng)力比關(guān)系曲線

    3 結(jié)論及建議

    CFG樁地基處理施工完畢,樁養(yǎng)護28 d后,由檢測單位對Ⅱ區(qū)550根CFG短樁進行了6組單樁地基靜載試驗及低應(yīng)變動載試驗。經(jīng)檢測,復(fù)合地基承載力特征值滿足設(shè)計要求260 kPa。2009年底主體完工后,建筑物沉降觀測僅為14.3 mm,很好地滿足了工程需要。

    1)CFG短樁復(fù)合地基造價低,施工方便,樁身質(zhì)量能夠保證,對周圍環(huán)境影響較小,應(yīng)被廣泛推廣使用。

    2)CFG短樁復(fù)合地基樁端應(yīng)有較堅硬土層,即應(yīng)保證樁端土層有較高的極限端阻力,故應(yīng)用時要注意其適用范圍。

    3)CFG短樁復(fù)合地基對樁周土也有一定要求,即應(yīng)保證樁周土層有適當(dāng)?shù)臉O限側(cè)阻力,樁土共同作用,才能使CFG短樁復(fù)合地基較好地達到使用要求。

    4)CFG短樁復(fù)合地基樁應(yīng)布置較密,即應(yīng)有較大的面積置換率,才能達到復(fù)合地基處理的要求。

    5)CFG短樁復(fù)合地基褥墊層厚度宜為200~300 mm,可使樁頂不產(chǎn)生較大的應(yīng)力集中;樁體可采用C15或C20素混凝土。

    [1]中華人民共和國建設(shè)部.JGJ97—2002 地基處理技術(shù)規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2002.

    [2]中華人民共和國建設(shè)部.JGJ94—2008 建筑樁基技術(shù)規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2008.

    [3]中華人民共和國建設(shè)部.GB50007—2002 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2002.

    [4]李權(quán).ANSYS在土木工程中的應(yīng)用[M].北京:人民郵電出版社,2006:353-373.

    [5]姚永標,胡仁喜,黃書珍.ANSYS11.0土木工程有限元分析典型范例[M].北京:電子工業(yè)出版社,2007:47-51.

    [6]宋建學(xué).CFG—PHC組合式長短樁復(fù)合地基實驗研究[J].巖土工程學(xué)報,2010(增刊):119-122.

    [7]佟建興.CFG樁復(fù)合地基承載力確定[J].土木工程學(xué)報,2005(7):87-91.

    [8]陳濤.CFG樁復(fù)合地基各因素對沉降影響的數(shù)值模擬研究[J].工業(yè)建筑,2009,39(增刊):692-695.

    [9]龔曉南.地基處理手冊(第三版)[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2008.

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