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    厚煤層預(yù)采頂分層綜放工作面區(qū)段煤柱合理寬度留設(shè)研究

    2020-04-24 04:58:36楊恒澤謝文武賀洪坤
    煤礦安全 2020年4期
    關(guān)鍵詞:綜放煤體煤柱

    楊恒澤,冷 超,王 超,謝文武,劉 超,賀洪坤

    (1.山東科技大學(xué) 礦業(yè)與安全工程學(xué)院,山東 青島 266590;2.山東濟礦集團 金橋煤礦,山東 濟寧 272000;3.山東臨礦集團 新驛煤礦,山東 濟寧 272000)

    近年來,大尺度、快速推進的高強度綜放開采是我國厚煤層開采的重要發(fā)展方向[1],煤柱側(cè)巷道位于應(yīng)力增高區(qū),使得巷道承受的開采擾動大,若煤柱尺寸留設(shè)過小則難以保證巷道穩(wěn)定,煤柱尺寸留設(shè)過大則造成資源浪費,因此綜放工作面區(qū)段煤柱合理寬度的確定對提高資源利用率和安全開采起著關(guān)鍵作用[2]。目前許多學(xué)者對綜放區(qū)段煤柱的合理寬度留設(shè)做了研究,文獻(xiàn)[3-4]對綜放工作面前方支承壓力分布規(guī)律、區(qū)段煤柱塑性破壞區(qū)寬度理論進行了研究,文獻(xiàn)[5-6]研究了煤柱尺寸對煤柱穩(wěn)定性的影響、綜放工作面?zhèn)认驀鷰r的屈服破壞特征、垂直以及水平應(yīng)力分布特征,文獻(xiàn)[7-10]對常規(guī)綜放開采過程中區(qū)段煤柱應(yīng)力分布、合理寬度進行了研究。

    上述表明,我國學(xué)者已經(jīng)掌握常規(guī)中厚煤層及厚煤層沿空掘巷合理煤柱寬度確定,但是鮮有涉及煤厚8~9 m 的凹凸型煤體綜放沿空掘巷窄煤柱留設(shè)的研究,此外,所研究工作面受相鄰及本工作面頂層部分煤體多次開采的動載擾動,對工作面窄煤柱的留設(shè)增加了困難。以山東金橋煤礦1308 綜放工作面為試驗工作面,采用理論分析、公式計算和數(shù)值模擬的方法研究了該特殊地質(zhì)條件下綜放工作面窄區(qū)段煤柱的塑性破壞區(qū)分布規(guī)律、應(yīng)力場分布特征,經(jīng)過綜合分析確定煤柱合理留設(shè)寬度,為相似條件下區(qū)段煤柱的留設(shè)可以提供一些理論借鑒。

    1 工程概況

    山東金橋煤礦一采區(qū)煤層傾角,3°~8°,平均傾角 5°,主采 3#煤,煤厚 1~8.7 m,平均 6.5 m。一采區(qū)前期采用分層開采,1308 綜放工作面開采前,3#煤上分層中 1306上、1308上和 1310上工作面已開采完畢,在 1306上、1308上工作面間形成 79 m 煤柱,1308上、1310上工作面間形成75 m 煤柱。按該礦以往開采經(jīng)驗,1308 工作面計劃采用綜放開采,將下分層煤和部分條帶煤柱采出,工作面開采后,在1308 采空區(qū)兩側(cè)分別形成38 m 和39 m 的煤柱。1308 工作面布置如圖1、1308 工作面未采前剖面如圖2、1308 工作面采后剖面如圖3。

    圖1 工作面布置圖Fig.1 Layout of working face

    圖2 開采前剖面Fig.2 Pre-mining profile

    圖3 開采后剖面Fig.3 Post-mining profile

    2 煤柱合理寬度理論分析

    2.1 合理寬度范圍理

    相關(guān)理論研究表明[11],煤柱兩側(cè)工作面采空后,從采空區(qū)邊緣至煤柱中央逐漸形成塑性破壞區(qū)和彈性區(qū)。塑性區(qū)煤體因受高應(yīng)力破壞從而承載能力較弱,彈性區(qū)煤體結(jié)構(gòu)完整,處于三向受力狀態(tài),因此承載能力大,是煤柱的主要承載體。煤柱有無承載體示意圖如圖4。如圖4(a)為煤柱寬度較小時,中部無彈性承載體,彈性承載體寬度為0,兩側(cè)采空區(qū)的側(cè)向支承壓力作用在煤柱上產(chǎn)生疊加,使得煤體破壞,無法承受覆巖質(zhì)量。此外,在工作面回采過程中擾動的影響下,產(chǎn)生高應(yīng)力集中的煤柱極易發(fā)生整體失穩(wěn)[11-12]。如圖4(b),當(dāng)煤柱寬度較大時,煤柱中部存在彈性承載區(qū),兩側(cè)采空區(qū)的側(cè)向支承壓力沒有在煤柱上產(chǎn)生疊加,對上覆巖層具有一定的承載能力,煤柱穩(wěn)定性較高[13]。因此,煤柱彈性承載區(qū)的存在與否決定了煤柱的穩(wěn)定性。

    圖4 煤柱有無承載體示意圖Fig.4 Schematic diagram of coal pillar with or without support

    當(dāng)煤柱服務(wù)期間,要經(jīng)歷1306上工作面、1310上工作面、1308上工作面和1308 綜放工作面回采造成的多次開采擾動的影響。由于綜放工作面開采引起的圍巖和煤體加載程度高,采動加載的時間長,所以在反復(fù)的加載過程中,煤柱必然會出現(xiàn)大面積的破壞,若煤柱留設(shè)寬度較小則無法保證工作面采掘工作的安全進行。此外從通防角度和基本頂破斷導(dǎo)致圍巖松散破碎的影響等多方面考慮,煤柱的留設(shè)不應(yīng)該小于8 m[14]。

    煤柱的寬高比(W/H)對煤柱的穩(wěn)定性也有重要的影響[15]。以往的研究表明,當(dāng)煤柱的W/H 介于3~5 或大于10 時,能夠保持很好的穩(wěn)定性。W/H 介于3~5 時的煤柱,形成屈服煤柱。屈服煤柱具有一定的彈性核區(qū)寬度,具有較高的承載能力,能抵抗反復(fù)開采擾動下產(chǎn)生的影響,煤柱不易發(fā)生失穩(wěn)破壞。同時屈服煤柱在現(xiàn)場的應(yīng)用表明該技術(shù)也能夠有效減小沖擊地壓發(fā)生的幾率,使采場巷道受到很少的破壞,易于巷道支護。W/H 大于10 時也能使煤柱保持很強的穩(wěn)定性,但是出于減少煤炭損失,提高資源回收率,有利于沖擊地壓防治以及此生災(zāi)害(殘煤自燃、瓦斯溢出等)控制的目的[16],煤柱寬度的留設(shè)最好介于3~5 倍煤柱高度之間。

    2.2 可保持穩(wěn)定煤柱寬度

    煤柱兩側(cè)工作面采空后,距離采空區(qū)側(cè)近的煤柱會形成的數(shù)倍ρgH 的應(yīng)力,使得邊沿煤體遭到很大程度的損壞。集中應(yīng)力向煤柱深部轉(zhuǎn)移,在煤柱上可分為塑性區(qū)和彈性區(qū),如果煤柱尺寸留設(shè)不合理,兩側(cè)采空區(qū)形成的塑性區(qū)在煤柱中部產(chǎn)生疊加,煤柱極易在開采擾動的影響下發(fā)生動力失穩(wěn)。為了保證煤柱的穩(wěn)定性,根據(jù)Wilson 兩區(qū)約束理論[17-19],煤柱寬度計算模型如圖5。

    圖5 煤柱寬度計算模型Fig.5 Coal pillar width calculation model

    煤柱保持穩(wěn)定性寬度B 為:

    式中:x0、x1為煤柱兩側(cè)塑性區(qū)寬度;R 為煤柱中部彈性區(qū)寬度。

    塑性區(qū)一般也叫極限平衡區(qū),指的是由于煤體開采,在煤壁邊沿形成數(shù)倍ρgH 的應(yīng)力,當(dāng)應(yīng)力集中超過邊沿煤體的單軸抗壓強度時,煤體發(fā)生破壞。對采空區(qū)周邊煤層的極限平衡區(qū)建立了理論公式,計算煤柱寬度。基于極限平衡理論推導(dǎo)出采空區(qū)側(cè)極限平衡區(qū)寬度x[20-21]為:

    式中:M 為煤層開采厚度,m;f 為煤層與頂?shù)装逯g的摩擦因數(shù),f=0.4;K 為受采動影響時兩區(qū)交界處的峰值應(yīng)力集中系數(shù);ρ 為上覆巖層的平均密度,kg/m3;H 為煤層埋深,m;c 為煤體黏聚力,MPa;φ為內(nèi)摩擦角,(°);λ 為側(cè)壓系數(shù),λ=(1+sinφ)/(1-sinφ)。

    以1308 工作面地質(zhì)生產(chǎn)條件及查閱相關(guān)礦方資料:φ=22°,φ=25°,c=2.4 MPa,M=6.5 m 及 2.2 m,K=2.5 及 1.9,ρ=2 500 kg/m3, H=450 m。

    根據(jù)上述公式,計算得到 x0=6.7m,x1=2.2 m,根據(jù)以往經(jīng)驗,煤柱中彈性區(qū)寬度R 通常大于或等于煤層厚度的 2 倍[22]。因此,R≥2×6.5 m=13.0 m。

    煤柱保持穩(wěn)定性寬度B 為:

    3 數(shù)值模擬

    3.1 模型建立與模擬方案

    選取1308 綜放工作面與1310上采空區(qū)之間的煤柱做為試驗煤柱,并進行數(shù)值模擬,數(shù)值模型如圖6。數(shù)值模型尺寸:x 軸是工作面的傾向方向,y 軸是工作面的走向方向,z 軸是模型高度方向,長×寬×高=350 m×550 m×110 m。模型的邊界條件是頂部為自由邊界,底部邊界固定,其余面受水平位移約束。上邊界施加相當(dāng)于450 m 采深的11.2 MPa 的應(yīng)力,x、y 方向施加初始應(yīng)力為 6.4 MPa。模型的各煤巖層采用摩爾-庫倫本構(gòu)模型,模型中煤巖層力學(xué)參數(shù)見表1。

    模擬方案:參考以往寬煤柱留設(shè)方案,模擬煤柱寬度分別為 8、14、22、32 m 時的塑性區(qū)破壞、垂直應(yīng)力分布特征。

    3.2 模擬結(jié)果

    3.2.1 煤柱的塑性區(qū)分布特征

    圖6 數(shù)值模型Fig.6 Numerical model

    表1 煤巖力學(xué)參數(shù)Table 1 Mechanical parameters of coal and rock

    模擬獲得了在1308 綜放工作面回采擾動下不同寬度煤柱的塑性破壞情況,得到的塑性破壞區(qū)云圖如圖7。

    1)當(dāng)為8 m 的小煤柱時,塑性破壞區(qū)在煤柱的傾向上貫穿整個煤柱,煤柱的破壞十分嚴(yán)重,煤柱喪失承載能力。

    2)當(dāng)煤柱寬為14 m 時,塑性破壞區(qū)貫穿整個煤柱,煤柱的破壞程度比煤柱6 m 寬時稍輕,煤柱整體有少許承載能力。

    3)煤柱寬度為22 m 寬的大煤柱時,塑性破壞區(qū)沒有貫穿整個煤柱,煤柱中部有13 m 的彈性區(qū),煤柱整體較穩(wěn)定,承載能力較強。

    4)當(dāng)煤柱寬度為32 m 時,塑性破壞區(qū)沿傾向僅產(chǎn)生部分破壞,煤柱中部有22 m 的彈性區(qū),煤柱整體十分穩(wěn)定,承載能力極強。

    3.2.2 煤柱的垂直應(yīng)力分布規(guī)律

    模擬獲得了1308 綜放工作面回采擾動下不同寬度煤柱的垂直應(yīng)力分布特征,得到的垂直應(yīng)力分布云圖如圖8。

    1)煤柱寬度在8~14 m 之間時,垂直應(yīng)力呈單峰狀分布,8 m 煤柱的應(yīng)力峰值達(dá)到了38 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為3.4,14 m 煤柱的應(yīng)力峰值達(dá)到了33.5 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為 2.9,煤柱的應(yīng)力集中程度大。

    圖7 塑性破壞區(qū)云圖Fig.7 Cloud map of plastic failure zone

    圖8 垂直應(yīng)力分布云圖Fig.8 Cloud diagram of vertical stress distribution

    2)煤柱寬度在14~22 m 時,垂直應(yīng)力由單峰狀逐漸變成雙峰狀,煤柱的應(yīng)力集中程度較大。

    3)煤柱寬度在22~32 m 之間時,垂直應(yīng)力呈不對稱雙峰狀分布,煤柱的應(yīng)力峰值隨煤柱寬度的增加而減小。應(yīng)力集中程度較8~14 m 時有了極大的降低,煤體應(yīng)力環(huán)境有了極大的改善,這對工作面回采期間煤柱的穩(wěn)定提供了有力的保證。

    4 區(qū)段煤柱合理寬度的確定

    根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果分析,將煤柱寬度劃分為4個區(qū)域來分析煤柱寬度與煤柱穩(wěn)定性關(guān)系。煤柱寬度與煤柱穩(wěn)定性關(guān)系如圖9。

    圖9 煤柱寬度與煤柱穩(wěn)定性關(guān)系Fig.9 Relationship between pillar width and pillar stability

    如圖9 煤柱寬度足夠大時(1 區(qū)),煤柱中間有彈性區(qū),煤柱中部沒有產(chǎn)生應(yīng)力疊加,應(yīng)力集中系數(shù)較低,煤柱整體穩(wěn)定性很高,但損失了大量煤炭資源。煤柱寬度在 22~32 m 之間時(2 區(qū)),煤柱中存在一定寬度的彈性核區(qū),煤柱中部應(yīng)力疊加程度較弱,應(yīng)力峰值集中程度中等,在綜放工作面回采過程中能保持較高的穩(wěn)定性。煤柱寬度在14~22 m 之間時(3 區(qū)),煤柱中逐漸有了彈性區(qū),兩側(cè)采空區(qū)在煤柱中應(yīng)力疊加程度較強,應(yīng)力集中程度較高,穩(wěn)定性較差。當(dāng)煤柱寬度為8~14 m 時(4 區(qū)),塑性區(qū)在煤柱傾向方向上呈整體貫穿破壞,不存在彈性核區(qū),煤柱在兩側(cè)采空區(qū)側(cè)向支承壓力疊加下應(yīng)力集中程度很高,煤體破壞嚴(yán)重,在反復(fù)開采擾動下煤柱極易發(fā)生動力失穩(wěn),很難保持穩(wěn)定性。

    合理的煤柱寬度應(yīng)該使煤柱整體處于較低的應(yīng)力環(huán)境中,避免采空區(qū)側(cè)向支承壓力產(chǎn)生疊加引起煤柱高應(yīng)力持續(xù)變形,此外煤柱還能保證隔離采空區(qū),防止漏風(fēng)和次生災(zāi)害的發(fā)生,與此同時應(yīng)最大限度的節(jié)約煤炭資源,提高煤的采出率,避免浪費資源。綜上所述,通過理論分析與數(shù)值模擬可知,該礦地質(zhì)條件下留設(shè)38 m 的煤柱是安全的,且可進一步將煤柱寬度縮小為22 m。

    5 結(jié) 論

    1)通過理論分析與公式計算,認(rèn)為煤柱合理寬度應(yīng)大于21.9 m,才能保持穩(wěn)定性。

    2)運用FLAC3D數(shù)值模擬軟件,對煤柱寬度分別為 8、14、22、32 m 時的塑性破壞區(qū)和垂直應(yīng)力分布進行了模擬,得出以下結(jié)論:隨著煤柱寬度的增大,煤柱中彈性核區(qū)寬度增加以及煤柱中應(yīng)力集中程度減弱,當(dāng)煤柱寬度為22~32 m 之間時,煤柱有足夠?qū)挾鹊膹椥詤^(qū)并且應(yīng)力集中程度弱,煤柱可以保持很高的穩(wěn)定性。

    3)利用理論分析、公式計算、數(shù)值模擬相結(jié)合的方法,認(rèn)為某礦合理煤柱寬度應(yīng)為22 m。得到了煤柱合理寬度,即保證的工作面回采過程中煤柱的穩(wěn)定性也避免了煤柱留設(shè)寬度過大造成的資源浪費。

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