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    射流式離心泵氣液兩相流數(shù)值分析

    2020-04-07 08:12:32王維軍李泰龍
    流體機(jī)械 2020年2期
    關(guān)鍵詞:含氣率揚(yáng)程氣液

    王維軍,李泰龍

    (航空工業(yè)成都凱天電子股份有限公司,成都 610091)

    0 引言

    近些年,隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)、湍流模型、兩相流模型等硬件、軟件設(shè)施的快速發(fā)展,通過CFD技術(shù)模擬、分析泵內(nèi)氣液兩相流動(dòng)成為一種十分必要的手段,學(xué)者們?cè)谶@方面做了大量的研究。李清平[1]采用氣泡軌跡模型計(jì)算了不同初始大小,不同進(jìn)口位置的氣泡在離心泵和螺旋軸流泵葉輪內(nèi)部的運(yùn)動(dòng)情況,得到了氣相在葉輪中的流動(dòng)軌跡和受力情況;Rudolf S[2]采用雙流體模型數(shù)值計(jì)算了離心式葉輪內(nèi)部的氣液兩相流場(chǎng),得到了較滿意的結(jié)果;盧金鈴等[3]、馬希金等[4]使用雙流體模型按不可壓等溫流動(dòng)假設(shè)給定出口邊界條件分別計(jì)算了離心泵葉輪和螺旋軸流式葉片泵內(nèi)的氣液兩相流。黃思等[5]利用FLUENT流場(chǎng)模擬軟件采用歐拉方法的雙流體湍流模型計(jì)算了螺旋軸流式葉片內(nèi)高含氣狀態(tài)下的三維氣液兩相流場(chǎng),探討了氣液兩相流介質(zhì)在泵內(nèi)的流動(dòng)規(guī)律。王春林等[6]采用雷諾時(shí)均 N-S方程、RNG k-ε湍流模型和多相流模型對(duì)自吸旋流泵做了數(shù)值模擬,得出液相速度略大于氣相速度,靠近泵進(jìn)口的兩葉道內(nèi)含氣率較高等結(jié)論。李紅等[7]運(yùn)用Mixture模型對(duì)自吸式噴灌泵自吸過程做了數(shù)值模擬,得出葉片吸力面的相對(duì)速度和含氣率都要大于壓力面。

    射流式離心泵在啟動(dòng)和大流量等工況下存在著復(fù)雜的氣液兩相流動(dòng),氣液兩相流中存在可變形的界面,兩相之間存在滑移速度,使泵內(nèi)流動(dòng)產(chǎn)生振蕩[8-9],效率下降,影響著流動(dòng)連續(xù)性。

    1 控制方程

    目前數(shù)值模擬兩相流有2種方法:(1)歐拉法,即將某相看出是連續(xù)的,根據(jù)連續(xù)性理論推導(dǎo)出歐拉型基本方程;(2)拉格朗日法,即將某相視為不連續(xù)的離散型,對(duì)每一個(gè)質(zhì)點(diǎn)進(jìn)行拉格朗日追蹤。

    本文在模擬射流式離心泵氣液兩相流動(dòng)過程中把液相作為連續(xù)相,氣相作為離散相,選用Particle模型,即歐拉——?dú)W拉多流體模型來描述氣液兩相流之間的相互作用。控制方程對(duì)液相(連續(xù)相)的湍流模型采用RNG k-ε雙方程模型[10-11],氣相(離散相)采用零方程模型。

    2 求解模型

    本研究射流式離心泵的基本參數(shù)為:設(shè)計(jì)流量Qd=3 m3/h,設(shè)計(jì)揚(yáng)程Hd=32 m,額定轉(zhuǎn)速n=2 900 r/min,比轉(zhuǎn)速ns=22,泵效率15%,吸程8.5 m。過流部件尺寸:泵進(jìn)口直徑Ds=40 mm,葉輪外徑D2=159 mm,葉輪進(jìn)口直徑D1=40 mm,葉輪出口寬度b2=4 mm,葉輪葉片數(shù)Z=6,導(dǎo)葉基圓直徑D3=161 mm,導(dǎo)葉寬度b3=12 mm,導(dǎo)葉外圓直徑D4=184 mm,導(dǎo)葉葉片數(shù)Z=6,噴嘴直徑djet=10 mm,噴嘴總長148 mm。射流式離心泵模型如圖1所示。隨著節(jié)點(diǎn)數(shù)和網(wǎng)格數(shù)增加揚(yáng)程逐步下降,當(dāng)揚(yáng)程相關(guān)性低于0.5%時(shí)可以認(rèn)為網(wǎng)格對(duì)計(jì)算結(jié)果無影響,最終確定網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)總共為702 008,網(wǎng)格數(shù)總共為3 009 149。

    圖1 三維求解模型

    3 邊界條件的設(shè)置

    兩相流計(jì)算的基本參數(shù)為:在計(jì)算域進(jìn)口第一相為清水,第二相為空氣,假設(shè)進(jìn)口含氣率均勻分布,氣體的含氣率αg分別為 0.05,0.10,0.15和0.20,氣泡直徑為0.1 mm;總壓進(jìn)口,設(shè)定壓力值為1.01×105Pa,湍動(dòng)能強(qiáng)度設(shè)為5%;采用質(zhì)量出口條件;近壁區(qū)使用伸縮壁面函數(shù)(Scalable Wall Functions)處理。采用Frozen Rotor凍結(jié)轉(zhuǎn)子法。

    4 氣液兩相流數(shù)值模擬結(jié)果分析

    本文數(shù)值模擬了 Q=0.5,1.0,1.5,2.0,2.5,3.0 和3.5 m3/h 7種工況下的內(nèi)部流動(dòng)。圖2示出試驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比曲線,在設(shè)計(jì)工況下,數(shù)值模擬的結(jié)果高于試驗(yàn)結(jié)果,揚(yáng)程、軸功率和效率的相對(duì)誤差為2.63%,6.16%和14.29%,這是因?yàn)樵跀?shù)值模擬過程中僅僅考慮了湍流造成的損失,忽略了軸承、摩擦副等引起的機(jī)械損失;試驗(yàn)值在Q>3.5 m3/h工況后各個(gè)參數(shù)的試驗(yàn)曲線發(fā)生了突降,該工況與低比轉(zhuǎn)速離心泵大流量工況特性類似[12-20];從圖2(b)中可以看出,當(dāng)流量Q<3.5 m3/h時(shí)數(shù)值模擬和試驗(yàn)測(cè)試的軸功率均近似呈水平直線,沒有出現(xiàn)最大值。從圖2(c)中可以看出,泵的最大效率為Q=3.5 m3/h工況時(shí)的15.68%。本文采用的網(wǎng)格和湍流模型可以較準(zhǔn)確預(yù)測(cè)出射流式離心泵小流量工況和設(shè)計(jì)工況下的外特性變化。

    圖2 數(shù)值模擬和試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比關(guān)系

    4.1 設(shè)計(jì)工況下全流場(chǎng)壓力分布

    設(shè)計(jì)工況下當(dāng)含氣率αg>0.10時(shí),外特性下降明顯,尤其是揚(yáng)程的變化十分明顯,含氣率為αg=0.05時(shí)揚(yáng)程為30.5 m,比單相計(jì)算時(shí)的揚(yáng)程僅減小1.5 m,而當(dāng)含氣率αg=0.10時(shí)揚(yáng)程已經(jīng)下降至15.4 m,大大低于此時(shí)的單相計(jì)算揚(yáng)程。從圖3可以看出泵腔內(nèi)二者的壓力幾乎相差一倍,壓力區(qū)的位置均在射流器直線段,壓力值在2.7~5.2 kPa之間。因此,泵內(nèi)含氣率的增大是導(dǎo)致?lián)P程下降的主要因素之一。

    圖3 不同含氣率下靜壓分布

    4.2 設(shè)計(jì)工況下泵腔、射流器內(nèi)含氣率分布

    圖4 示出設(shè)計(jì)工況下4種含氣率時(shí)泵腔、射流器內(nèi)的氣相分布云圖。從圖可以看出,當(dāng)含氣率αg=0.05時(shí),氣相主要集中于射流器噴嘴和擴(kuò)算段兩個(gè)區(qū)域,且由于重力的影響,氣體位于射流器上方,吸入段出現(xiàn)了少量的氣體;當(dāng)含氣率αg=0.10時(shí),整個(gè)泵腔的含氣率在0~0.5之間,吸入段已經(jīng)出現(xiàn)了斷流,出口位置出現(xiàn)了少量氣體;當(dāng)含氣率αg=0.15時(shí),射流器中的氣體繼續(xù)增加,靠近葉輪進(jìn)口側(cè)已經(jīng)有一般被氣體占據(jù),進(jìn)口段間歇式的斷流明顯加劇;當(dāng)含氣率αg=0.20時(shí)泵內(nèi)已經(jīng)大部分被氣體占據(jù),尤其是后泵腔和出口段內(nèi),吸入段的斷流進(jìn)一步加劇,含氣率達(dá)到了0.7。

    圖4 不同含氣率下的氣相分布

    4.3 設(shè)計(jì)工況下泵腔、射流器內(nèi)氣相速度分布

    圖5 為設(shè)計(jì)工況下4種含氣率時(shí)泵腔、射流器內(nèi)的氣相絕對(duì)速度分布云圖。當(dāng)含氣率αg=0.05時(shí),氣相絕對(duì)速度最大值分別為29,22和22 m/s,最大速度區(qū)均在噴嘴出口處,射流器直線段之前的速度變化比較平緩,在擴(kuò)算段中氣相較混雜,速度分布也不是軸對(duì)稱;當(dāng)含氣率αg=0.10時(shí),噴嘴處的最大速度已經(jīng)降到了12 m/s左右,此含氣率下也是揚(yáng)程變化較大的時(shí)候;當(dāng)含氣率αg=0.15和0.20時(shí),射流器中的氣相速度已經(jīng)降到了6 m/s以下,此時(shí)高速液流和低速液流的混合程度已經(jīng)大大降低。

    圖5 不同含氣率下的氣相速度分布

    4.4 不同工況下葉輪內(nèi)部氣相體積分布

    圖6 為不同工況下葉輪內(nèi)部氣相體積分布,不同工況下當(dāng)含氣率αg=0.05時(shí)氣相主要聚集在一個(gè)葉道中,且大部分氣體在該葉道靠近葉片吸力面的位置處,而其他5個(gè)葉道中存在一部分氣體,越靠近氣體聚集葉道時(shí),該葉道的氣相體積越大;當(dāng)含氣率αg=0.05~0.15時(shí),3個(gè)葉道中的氣體體積分?jǐn)?shù)接近了1,幾乎完全被氣相占據(jù),該3個(gè)葉道中的液體必然也會(huì)發(fā)生斷流現(xiàn)象,而其他3個(gè)葉道的氣體體積分?jǐn)?shù)也在0.5左右,因此外特性的變化是必然的。當(dāng)含氣率αg=0.2時(shí)氣體幾乎完全占據(jù)了整個(gè)葉輪,小流量工況下尤為明顯。

    圖6 不同含氣率下葉輪氣相分布

    4.5 射流器中氣液兩相速度差分布

    為了分析設(shè)計(jì)工況下不同含氣率時(shí)射流器中氣液兩相的速度變化,本文監(jiān)測(cè)了沿著軸線從噴嘴到葉輪進(jìn)口距離L之間的速度。從圖7可以看出,靠近葉輪進(jìn)口處的速度在5~7.5 m/s之間,在含氣率αg=0.05,L=20~90 mm液相速度大于氣相速度,速度變化較平緩,氣液兩相速度差為1~2 m/s;在 L=90~150 mm 時(shí)氣相速度大于液相速度,兩相最大速度差為4 m/s;含氣率αg=0.05在L=150~190 mm時(shí)液相速度大于氣相速度;含氣率αg=0.05下的兩相速度遠(yuǎn)大于其他含氣率下的速度;在噴嘴L=150 mm距離處氣相速度變化較大,氣相速度曲線在此處出現(xiàn)了駝峰,液相速度始終是均勻變化。

    圖7 不同工況下射流器中氣液兩相流速度分布

    5 結(jié)語

    在單相定常收斂的基礎(chǔ)上數(shù)值模擬了射流式離心泵氣液兩相全流場(chǎng),分析了葉輪、射流器內(nèi)部的含氣率分布、氣液兩相的速度差和壓力分布等。結(jié)果表明:泵進(jìn)口含氣率αg=0.05 是泵性能發(fā)生變化的臨界含氣率點(diǎn);射流器中的氣液兩相存在著明顯的速度差,在噴嘴到葉輪進(jìn)口的距離為20~92 mm與150~190 mm兩個(gè)區(qū)間內(nèi)液相速度大于氣相速度;氣液兩相混雜流動(dòng)導(dǎo)致流動(dòng)斷續(xù)是造成大流量工況下?lián)P程突降的主要因素。

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