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    上汽西門子超超臨界機組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)邏輯設(shè)計及應(yīng)用

    2020-03-27 17:02:16賈慶巖
    儀器儀表用戶 2020年4期
    關(guān)鍵詞:主汽設(shè)定值指令

    李 魯,賈慶巖

    (國網(wǎng)湖北省電力有限公司 電力科學(xué)研究院,武漢 430077)

    0 引言

    超超臨界機組是相對于超臨界機組概念提出來的更高參數(shù)的機組類型,其主蒸汽壓力和溫度分別可以達到26MPa和600℃以上,更高的蒸汽參數(shù)則可以降低煤耗、減少污染物排放和提高機組的效率[1]。隨著電網(wǎng)大容量火力發(fā)電機組的日益增多,電網(wǎng)的結(jié)構(gòu)和運行方式越來越復(fù)雜,電網(wǎng)對機組的負(fù)荷調(diào)整能力和調(diào)峰能力的需求越來越高,從而對自動發(fā)電控制(AGC)提出了更高的要求,而提高火電機組AGC控制水平的關(guān)鍵就在于提高機組的協(xié)調(diào)控制水平。

    本文以湖北某上汽-西門子660MW機組為例,重點介紹了協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)各子系統(tǒng)的控制策略。該機組制粉系統(tǒng)采用正壓直吹式冷一次風(fēng)機系統(tǒng),配備了6臺中速磨煤機,5運1備。汽輪機為上海汽輪機廠和西門子公司聯(lián)合設(shè)計的N660-27/600/610型660MW超超臨界、一次中間再熱、四缸四排汽、凝汽式汽輪機,給水系統(tǒng)配置1臺100%容量的汽動給水泵。

    1 上汽西門子機組控制特點

    上汽西門子機組控制系統(tǒng)最大的特點是將油系統(tǒng)、抽汽疏水系統(tǒng)、軸封系統(tǒng)等系統(tǒng)全部納入DEH中,并應(yīng)用啟機順控一鍵啟動至并網(wǎng)階段,因此其自動化程度較高。與傳統(tǒng)DEH相比較,從自動調(diào)節(jié)的角度來看,主要有如下幾點區(qū)別:

    1)以往傳統(tǒng)的設(shè)計理念是在協(xié)調(diào)控制方式下,DEH接收DCS流量指令換算成相應(yīng)的閥位指令后調(diào)節(jié)負(fù)荷,閥位指令則是通過CCS的功率控制器運算輸出后經(jīng)過閥門流量特性曲線折算得到的。上汽西門子機組DEH接收的是來自DCS的負(fù)荷指令,而非流量指令。因此,上汽西門子機組負(fù)荷控制在DEH完成,DEH完成了傳統(tǒng)CCS中汽機主控的功能[2]。

    2)上汽西門子機組DEH中負(fù)荷控制和轉(zhuǎn)速控制采用的是同一控制器。機組并網(wǎng)前為轉(zhuǎn)速控制器,在機組并網(wǎng)后自動切換為負(fù)荷控制器,此時通過一次調(diào)頻開環(huán)調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速。

    3)上汽西門子機組DEH有兩種控制方式,分別為初壓控制方式和限壓控制方式。初壓控制方式下,DEH控制調(diào)門開度調(diào)節(jié)機前壓力;限壓方式下,DEH控制調(diào)門開度調(diào)節(jié)負(fù)荷。為了投入?yún)f(xié)調(diào)控制方式,應(yīng)在鍋爐側(cè)各子系統(tǒng)投入自動后,投入限壓方式,機組即處于以鍋爐跟蹤為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)控制方式。

    2 協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)邏輯設(shè)計

    上汽西門子機組完整的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng),同時包含了鍋爐側(cè)和DEH側(cè)相關(guān)的調(diào)節(jié)子系統(tǒng),鍋爐側(cè)主要調(diào)節(jié)主汽壓力,DEH主要調(diào)節(jié)負(fù)荷。另外,在設(shè)計協(xié)調(diào)控制策略時將負(fù)荷變化和主蒸汽壓力變化的信號,同時引入鍋爐主控控制器和DEH功率控制器中,兩者互相獨立又互相協(xié)調(diào),使機組既能適應(yīng)電網(wǎng)側(cè)負(fù)荷快速變化的需要,又不會使主汽壓力產(chǎn)生較大波動,保證了機組安全穩(wěn)定運行。以主要的幾個子控制系統(tǒng)的控制回路為例,闡述其控制策略和控制邏輯。

    2.1 鍋爐主控

    超超臨界直流鍋爐是一個大慣性、大遲延的控制對象[3],為了加快鍋爐側(cè)的響應(yīng),引入了鍋爐主控前饋信號[4],鍋爐主控前饋主要由以下4部分組成:

    1)負(fù)荷指令前饋。由于鍋爐主控輸出設(shè)計為負(fù)荷量,然后再通過函數(shù)關(guān)系轉(zhuǎn)換成燃料量送入燃料設(shè)定值回路,因此負(fù)荷指令則可以直接乘以熱值校正系數(shù)作為負(fù)荷指令前饋環(huán)節(jié),熱值校正系數(shù)是當(dāng)前負(fù)荷下實際燃料量與理論燃料量的比值。此部分為鍋爐主控輸出的主要部分。

    圖1 鍋爐主控控制回路邏輯框圖Fig.1 The logic diagram of boiler control loop

    2)負(fù)荷指令微分前饋。設(shè)計該前饋回路主要考慮兩方面因素,其一,是為了在負(fù)荷指令變化時提前調(diào)節(jié)鍋爐燃料量,使鍋爐快速響應(yīng)負(fù)荷要求;其二,是考慮到主汽壓力偏差對該部分前饋的影響,當(dāng)主汽壓力偏差越大,此部分前饋作用應(yīng)當(dāng)越強。綜合上述考慮,將主汽壓力經(jīng)過函數(shù)換算后作為負(fù)荷指令微分前饋的校正系數(shù),動態(tài)補償負(fù)荷指令微分作用。

    3)主汽壓力偏差微分前饋。當(dāng)壓力設(shè)定值與實際壓力偏差時,微分環(huán)節(jié)代表單位時間內(nèi)壓力偏差的變化量。主汽壓力偏差微分后乘以校正系數(shù)作為前饋量,當(dāng)主汽壓力偏差發(fā)生變化,可以快速調(diào)節(jié)燃料量,達到減小主汽壓力的超調(diào)量的效果。

    4)主汽壓力設(shè)定值微分前饋。與主汽壓力偏差微分前饋類似,主汽壓力設(shè)定值微分后乘以校正系數(shù)作為前饋量。主汽壓力設(shè)定值變化時,該前饋作用相應(yīng)變化,提前調(diào)節(jié)燃料量,使主汽壓力能較好地跟隨設(shè)定值。

    圖1所示為鍋爐主控控制回路邏輯。圖中,f(x)為函數(shù)模塊,lag為滯后模塊,A為常數(shù)模塊。壓力設(shè)定值通過負(fù)荷指令經(jīng)過滑壓曲線函數(shù)生成目標(biāo)壓力值再經(jīng)過三階慣性環(huán)節(jié)送入鍋爐主控控制器中,壓力速率和壓力偏置通過運行人員手動輸入,三階慣性時間由負(fù)荷指令變參數(shù)產(chǎn)生。鍋爐主控控制器的比例增益Kp和積分增益Ki根據(jù)負(fù)荷指令對應(yīng)的兩個不同函數(shù)形成。在變負(fù)荷階段,主要由鍋爐主控前饋調(diào)節(jié)鍋爐主控輸出,此時鍋爐主控PID控制器比例作用和積分作用相應(yīng)減弱。當(dāng)負(fù)荷穩(wěn)定時,鍋爐主控動態(tài)前饋不參與調(diào)節(jié),鍋爐主控PID控制器比例積分作用相應(yīng)的增強,此時根據(jù)主汽壓力與設(shè)定值之間的偏差來調(diào)節(jié)鍋爐主控輸出。

    2.2 燃料主控

    圖2 燃料主控控制回路邏輯框圖Fig.2 The logic diagram of fuel control loop

    燃料量設(shè)定值生成回路由鍋爐主控輸出對應(yīng)的煤量函數(shù)、風(fēng)量對應(yīng)的煤量函數(shù)、給水流量對應(yīng)的煤量函數(shù)三者取小值形成,然后送到燃料主控PID回路中。這樣設(shè)計的目的是為了在穩(wěn)定負(fù)荷工況下,使燃料量不會大幅變化,維持機組主蒸汽壓力和溫度的穩(wěn)定;在變負(fù)荷工況下,給水流量和總風(fēng)量對應(yīng)的煤量函數(shù)會增加一定的偏置,確保此時鍋爐主控對應(yīng)的燃料量是最小值而成為燃料主控設(shè)定值,從而保證鍋爐燃燒的提前動作,使鍋爐主控前饋發(fā)揮相應(yīng)的作用。圖2所示為燃料主控設(shè)定值生成回路和燃料主控控制回路邏輯。

    燃料主控PID參數(shù)采用變參數(shù)調(diào)節(jié),給煤機自動投入數(shù)量修正比例增益Kp。燃料主控輸出作為燃料給定值分別送至各個給煤機控制器,通過控制給煤機轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)給煤量。

    2.3 給水主控

    水煤比是直流鍋爐一個主要監(jiān)視和調(diào)整參數(shù),直流鍋爐中水煤比調(diào)節(jié)的方式主要有兩種[5],一種是“水跟煤”即機組負(fù)荷指令送入燃料主控,根據(jù)煤量來調(diào)節(jié)給水流量來確保水和煤的合適比例;一種是“煤跟水”即機組負(fù)荷指令送入給水主控,根據(jù)給水量來調(diào)節(jié)煤量來確保水和煤的合適比例。本次設(shè)計采用了前者的控制方式,在變負(fù)荷階段,燃料主控輸出對應(yīng)的給水函數(shù)減去一定偏置后,再送入取最小值環(huán)節(jié),確保由燃料量來控制給水流量。

    由于該機組給水系統(tǒng)配置1臺100%容量的汽動給水泵,因而給水控制就是直接通過控制汽泵的轉(zhuǎn)速來改變給水流量。給水主控投入自動前MEH需投入遙控方式,此時給水主控輸出值進入MEH轉(zhuǎn)速控制回路控制給水泵汽輪機轉(zhuǎn)速。給水流量的設(shè)定值由兩部分組成,如圖3所示。一部分根據(jù)鍋爐主控指令對應(yīng)的給水流量函數(shù)與燃料主控指令對應(yīng)的給水流量函數(shù)比較限幅后形成;另一部分由中間點溫度控制器輸出組成,這部分即為給水主控前饋,在中間點溫度變化后,可以提前改變給水流量,維持機組的穩(wěn)定運行。

    圖3 給水主控控制回路邏輯框圖Fig.3 The logic diagram of feed water control loop

    2.4 汽機主控指令回路

    汽機主控指令回路邏輯框圖如圖4所示。給定負(fù)荷在AGC方式下接受省調(diào)的AGC指令,退出AGC方式下由操作員給定。給定負(fù)荷生成后經(jīng)DCS畫面上設(shè)置的負(fù)荷速率和負(fù)荷上、下限制,再經(jīng)過三階慣性環(huán)節(jié),加上壓力回調(diào)分量后,作為負(fù)荷設(shè)定值送入DEH功率回路。三階慣性環(huán)節(jié)之前的負(fù)荷指令一組送入鍋爐主控、給水主控等控制回路;另一組加入了一次調(diào)頻分量送入鍋爐主控前饋,使一次調(diào)頻能夠?qū)崿F(xiàn)CCS+DEH方式。

    設(shè)置壓力回調(diào)分量是為了當(dāng)壓力偏差過大時,通過在短時間內(nèi)改變汽機的負(fù)荷來達到穩(wěn)定主汽壓力的目的,但是這一分量會降低機組AGC的響應(yīng)速率[6],造成變負(fù)荷速率達不到AGC考核標(biāo)準(zhǔn)的后果。因此,為了在AGC動態(tài)過程中不至于因壓力回調(diào)而影響AGC響應(yīng)速度,增加了在機組AGC運行方式下,減小三階慣性時間的邏輯,此時給定負(fù)荷經(jīng)過滯后環(huán)節(jié)的速率將加快,從而提高了負(fù)荷響應(yīng)速率。

    3 系統(tǒng)投運及AGC試驗分析

    在完成上述控制策略的組態(tài)并分別在不同負(fù)荷工況下對各個控制回路的參數(shù)進行優(yōu)化調(diào)整后,協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)順利投入運行。對各個PID控制器的變參數(shù)進行整定,并對滑壓曲線,負(fù)荷與燃料、給水與燃料、風(fēng)量與燃料、負(fù)荷與給水、燃料與給水等函數(shù)關(guān)系在初始值的基礎(chǔ)上根據(jù)當(dāng)前煤質(zhì)和實際負(fù)荷變動試驗情況進行修正。

    圖4 汽機主控指令回路邏輯框圖Fig.4 The logic diagram of instruction loop of turbine control

    完成負(fù)荷變動試驗和參數(shù)整定后,進行了AGC聯(lián)調(diào)變負(fù)荷試驗。試驗時依次投入?yún)f(xié)調(diào)控制方式和AGC方式,設(shè)置變負(fù)荷率7.5MW/min,負(fù)荷變動區(qū)間360MW~660MW(55%Pe~100%Pe,Pe為額定負(fù)荷)。根據(jù)《華中區(qū)域發(fā)電廠并網(wǎng)運行管理實施細(xì)則》和DL/T 1210-2013《火力發(fā)電廠自動發(fā)電控制性能測試驗收導(dǎo)則》的要求,直吹式制粉系統(tǒng)機組AGC性能指標(biāo)主要有以下幾點:

    1)變負(fù)荷率應(yīng)達到1%Pe/min。

    2)負(fù)荷響應(yīng)時間不超過60s。

    3)負(fù)荷動態(tài)過調(diào)量應(yīng)不超過±1.5%Pe,穩(wěn)態(tài)偏差應(yīng)不超過±1%Pe。

    AGC試驗數(shù)據(jù)見表1,圖5為660MW~390MW降負(fù)荷區(qū)間內(nèi)的試驗曲線。試驗結(jié)果表明該機組AGC性能指標(biāo)均滿足上述要求,具備了正常的調(diào)峰能力。

    4 結(jié)語

    本文針對某上汽西門子超超臨界機組的特點對其部分協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)控制邏輯進行了詳細(xì)的介紹和分析,AGC試驗結(jié)果表明本文所述的控制策略及控制邏輯合理,可以為同類型機組提供參考和借鑒。

    由于設(shè)置合理的滑壓曲線和合理的水、煤、風(fēng)、負(fù)荷之間的耦合曲線是決定超超臨界機組協(xié)調(diào)控制水平的關(guān)鍵因素,同時變參數(shù)的設(shè)置使控制系統(tǒng)有較好的自適應(yīng)性。因此,在優(yōu)化控制策略外,正確選擇合適的控制參數(shù)也是提高機組協(xié)調(diào)控制水平的一個重要方面。

    表1 AGC變負(fù)荷試驗數(shù)據(jù)Table 1 The data of AGC variable load test

    圖5 AGC變負(fù)荷試驗曲線Fig.5 The test curve of AGC variable load test

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