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    珊瑚顆粒形狀對(duì)鈣質(zhì)粗粒土的壓縮性能影響*

    2020-03-20 10:41:30柴壽喜魏厚振孟慶山
    工程地質(zhì)學(xué)報(bào) 2020年1期
    關(guān)鍵詞:粒土棒狀凹凸

    張 斌 柴壽喜 魏厚振 孟慶山 陳 楊

    (①天津城建大學(xué)地質(zhì)與測(cè)繪學(xué)院, 天津 300384, 中國(guó))(②中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所巖土力學(xué)與工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 武漢 430071, 中國(guó))(③污染泥土科學(xué)與工程湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 武漢 430071, 中國(guó))(④同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院地下建筑與工程系, 上海 200092, 中國(guó))

    0 引 言

    鈣質(zhì)沉積物是由海洋生物殘骸經(jīng)物理、生物和化學(xué)作用形成的碳酸鹽沉積物(秦月等, 2014)。鈣質(zhì)沉積物顆粒殘留著較多的原生生物骨架形態(tài)特征,具有形狀不規(guī)則、多孔隙、易膠結(jié)、易破碎等特點(diǎn),工程力學(xué)性質(zhì)與陸源沉積物存在明顯差異(王新志等, 2009; Wang et al., 2011; 孟慶山等, 2012)。

    Kim et al. (2007)研究了顆粒形狀對(duì)正向剛度比和切向剛度比的影響,但未對(duì)顆粒形狀做出系統(tǒng)分類。研究結(jié)果表明,土顆粒的外形特征對(duì)其宏觀力學(xué)特性存在著重大影響(Georgoutsos et al., 2004; Guo et al., 2007; Rouse et al., 2008; Cavarretta et al., 2010; Tsomokos, 2010; Yang et al., 2015)。

    荷載作用下,顆粒發(fā)生破碎,破碎顆粒的形狀和粒徑發(fā)生變化,引起土的力學(xué)性質(zhì)發(fā)生相應(yīng)的變化。陳火東等(2018)完成了珊瑚砂的三軸固結(jié)排水試驗(yàn),低圍壓時(shí)顆粒破碎少,顆粒的運(yùn)動(dòng)形式為滑移,其應(yīng)力-應(yīng)變曲線為應(yīng)變軟化型; 高圍壓時(shí)顆粒破碎嚴(yán)重,其應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈應(yīng)變硬化型。馮興波等(2016)對(duì)400組不同粒徑的顆粒,從粒徑(d)、破碎強(qiáng)度(σf)和破碎能量(Ef)三方面進(jìn)行模擬計(jì)算,得出巖石顆粒破碎強(qiáng)度與分維值D之間的關(guān)系為σf∝dD-3、巖石顆粒破碎能量與分維值D之間的關(guān)系為Ef∝dD-1的結(jié)論。徐永福(2018)采用離散單元PFC2D模擬粗粒土的直剪試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)顆粒破碎程度越高,粗粒土的剪脹變形越小。在直剪試驗(yàn)中,顆粒不發(fā)生破碎的試樣剪脹變形更明顯,且剪切強(qiáng)度符合Mohr-Coulomb準(zhǔn)則; 顆粒破碎試樣的強(qiáng)度包絡(luò)線為冪函數(shù)關(guān)系。

    研究鈣質(zhì)沉積物力學(xué)性質(zhì)對(duì)實(shí)際工程建設(shè)的意義重大。徐學(xué)勇等(2012)考慮了爆破荷載作用下珊瑚砂的動(dòng)力響應(yīng)特性,通過室內(nèi)小型爆炸試驗(yàn),開展飽和珊瑚砂爆炸響應(yīng)動(dòng)力特性研究,獲取了爆炸應(yīng)力波在珊瑚砂中傳播和衰減規(guī)律,珊瑚砂對(duì)爆炸能量具有更強(qiáng)的吸收和衰減作用,爆炸動(dòng)力響應(yīng)弱于石英砂。這一結(jié)論為珊瑚砂地層的工程建設(shè)提供了技術(shù)依據(jù)。

    在量化顆粒形狀參數(shù)方面,劉清秉等(2011)通過對(duì)砂礫土顆粒形狀的二維量化,從3個(gè)層次定義了顆粒形狀參數(shù),定量研究了顆粒形狀對(duì)砂土力學(xué)性質(zhì)的影響。張家發(fā)等(2016)首先獲取了不同旋轉(zhuǎn)角度的顆粒輪廓影像,然后使用圖形處理軟件對(duì)其形狀參數(shù)進(jìn)行分析,認(rèn)為長(zhǎng)寬比和球形度等參數(shù)可更敏感地反映顆粒偏離球形的程度。這些研究大多基于顆粒形狀的二維投影圖像,對(duì)顆粒三維形貌特征的研究甚少。已有的研究結(jié)果表明,顆粒的二維投影圖像與其實(shí)際形貌特征存在較大差異。鈣質(zhì)粗粒土獨(dú)特的生物成因,導(dǎo)致其顆粒形狀的各向異性,因此有必要對(duì)顆粒的三維形貌特征及其對(duì)粗粒土的力學(xué)性質(zhì)影響展開深入研究。

    人工挑選出不同顆粒形狀的珊瑚砂,組合成鈣質(zhì)粗粒土試樣,測(cè)試其壓縮特性與回彈特性。同時(shí),借助三維顆粒形狀掃描技術(shù),定量獲取鈣質(zhì)粗粒土試驗(yàn)前后的顆粒形狀參數(shù),深入研究顆粒形狀對(duì)鈣質(zhì)粗粒土的壓縮性能影響。

    1 試驗(yàn)材料與方法

    1.1 試驗(yàn)材料與測(cè)試裝置

    試驗(yàn)所用鈣質(zhì)粗粒土取自中國(guó)南沙群島某珊瑚島礁,屬未膠結(jié)的松散珊瑚碎屑,主要成分為碳酸鹽沉積物,具有明顯區(qū)別于陸源砂土的性質(zhì)。

    為消除雜質(zhì)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響,試驗(yàn)開始前需對(duì)樣品進(jìn)行洗凈、烘干。珊瑚砂顆粒大小不一,鈣質(zhì)粗粒土顆粒大多分布在10~20mm,含少量貝殼、珊瑚斷枝與硨磲等,因此決定選取粒徑為10~20mm的顆粒為試驗(yàn)材料。組合不同形狀的顆粒制成干燥鈣質(zhì)粗粒土試樣,其物理性質(zhì)指標(biāo)見表1。

    表1 干燥鈣質(zhì)粗粒土試樣的物理性質(zhì)指標(biāo)Table 1 Physical indices of dry coarse grained calcareous soil

    壓縮試驗(yàn)由深圳科比試驗(yàn)設(shè)備有限公司生產(chǎn)的CMT萬能伺服試驗(yàn)機(jī)完成。由計(jì)算機(jī)控制加載和數(shù)據(jù)采集,加載速率為50N·s-1。試驗(yàn)裝置由上蓋、試樣筒與下底座3部分組成,上蓋厚50mm,下底座突出的10mm伸入試樣筒內(nèi)。試樣筒內(nèi)徑230mm、厚度3mm、高度155mm(圖1)。

    圖1 壓縮裝置示意圖Fig. 1 Schematic diagram of compression device

    表2 4種形狀顆粒組合試樣的質(zhì)量百分比Table 2 The mass ratio of four shapes particles of the combined samples

    1.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)與方法

    依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查結(jié)果,珊瑚砂粒徑分布不均,塊狀顆粒明顯多于其他形狀顆粒,因此以塊狀顆粒為基本顆粒,進(jìn)行系列組合。選擇10~20mm顆粒,進(jìn)行4個(gè)摻量值和4種形狀的顆粒組合,命名為S1~S10(表2)。

    圖2 顆粒下落過程中的系列掃描圖Fig. 2 A series of scanning images of particles

    豎向加載荷載依次為0、50kPa、100kPa、200kPa、400kPa、800kPa、400kPa、200kPa、100kPa、50kPa、0。鈣質(zhì)粗粒土屬脆性低強(qiáng)度材料,呈干燥狀態(tài),前期壓縮試驗(yàn)證實(shí),在1h內(nèi)可完成試樣的壓縮變形,因此確定每級(jí)加載穩(wěn)定1h。結(jié)束后,進(jìn)行顆粒三維掃描,測(cè)量顆粒形狀。

    1.3 顆粒形狀參數(shù)的獲取與表征

    顆粒形狀的觀測(cè)采用美國(guó)Microtrac公司生產(chǎn)的PartAn顆粒圖像分析儀,準(zhǔn)確獲取顆粒形狀影像(圖2)。

    顆粒形狀的定量評(píng)定方法與參數(shù)的選擇是研究顆粒形狀對(duì)各種力學(xué)等性質(zhì)影響的重要基礎(chǔ)。通過高速相機(jī)可獲得同一顆粒下落過程中的一系列不同方位角度的投影圖像,以像素定量表征顆粒形狀參數(shù)。試驗(yàn)前,人工挑選顆粒,劃分片狀、塊狀、枝狀和棒狀4種類型(圖3)。

    圖3 4種顆粒形狀圖Fig. 3 Four particle shapes

    已有研究對(duì)顆粒形狀參數(shù)的名稱、定義和所取尺寸區(qū)間等概念不統(tǒng)一。借鑒前人研究成果(Kwan et al., 1999; Mora et al., 2000; Mark et al., 2003),確定顆粒形狀參數(shù)與定義如下:圓度R=4A/πFL2,長(zhǎng)寬比α=FL/FW,扁平度β=FW/FT,凹凸度C=(CHA-A)/CHA,見表3和圖4。

    表3 不規(guī)則顆粒尺寸參數(shù)Table 3 Dimension parameters of irregular particles

    圖4 不規(guī)則顆粒尺寸參數(shù)圖示Fig. 4 Graphical representation of dimension parameters of irregular particles

    1.4 顆粒形狀特征預(yù)處理

    已有文獻(xiàn)對(duì)不同顆粒形狀(如:塊、片、枝、棒)的劃分標(biāo)準(zhǔn)不一,因此人工挑選各形狀顆粒,對(duì)顆粒形狀參數(shù)平均值、標(biāo)準(zhǔn)差等進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,將顆粒形狀參數(shù)所呈現(xiàn)的特征與人們的客觀認(rèn)知相比較,這一過程稱為預(yù)處理。

    圖5 分選后顆粒形狀的分布直方圖Fig. 5 Distribution histogram of particle shapes after separation

    掃描8579個(gè)10~20mm粒徑的顆粒,進(jìn)行顆粒形狀統(tǒng)計(jì)。表4所列的集合區(qū)間為大于95%的顆粒所在的集合區(qū)間,其中扁平度區(qū)間長(zhǎng)度最大,為0.034; 長(zhǎng)寬比的區(qū)間長(zhǎng)度次之,為0.019; 圓度的區(qū)間長(zhǎng)度為0.005; 凹凸度的區(qū)間長(zhǎng)度最小,為0.002。不同參數(shù)的區(qū)間長(zhǎng)度也表征著對(duì)顆粒形狀參數(shù)的敏感性,圓度、長(zhǎng)寬比、扁平度的敏感性高,凹凸度的敏感性略低。

    表4 分選前顆粒形狀參數(shù)的統(tǒng)計(jì)結(jié)果Table 4 Statistical results of particle shape parameters before separation

    人工分選8579個(gè)顆粒(5154塊狀、1972片狀、1032枝狀和421棒狀),通過PartAn顆粒圖像分析儀,得到已挑選出顆粒的形狀參數(shù),繪制分布直方圖(圖5)。

    由預(yù)處理結(jié)果看出,片狀顆粒平均值所占扁平度最大,塊狀次之; 棒狀顆粒平均值所占長(zhǎng)寬比最大; 枝狀的平均值所占凹凸度最大,即粗糙度最大。由此可確定,本次試驗(yàn)人工挑選的顆粒測(cè)試結(jié)果符合人們的客觀認(rèn)知。這4個(gè)顆粒形狀參數(shù)的數(shù)值差異較大,且靈敏度高。因此,可將這4個(gè)顆粒形狀參數(shù)作為量化顆粒形狀的關(guān)鍵指標(biāo),用于表征不同試樣的顆粒形狀。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 不同形狀顆粒摻量對(duì)壓縮性能的影響

    圖6 不同棒狀顆粒摻量的試樣(S1~S4)e-lgP曲線Fig. 6 The e-lgP curves of samples(S1~S4)with different rod particle contents

    從圖6可以看出,隨著棒狀摻量的增加,試樣的總體壓縮量更大。以法向應(yīng)力100kPa為例, 100%塊狀試樣的孔隙比為2.02, 10%與20%棒狀摻量試樣的孔隙比分別為2.03和2.06,顯示隨棒狀摻量的增加,其孔隙比增加。這是因?yàn)榘魻铑w粒在試樣內(nèi)部產(chǎn)生較多的架空狀交叉結(jié)構(gòu),導(dǎo)致顆粒間不易緊密結(jié)合,使得壓縮后孔隙比仍較大,壓縮性較小。而當(dāng)棒狀摻量增加為30%時(shí),相比20%的試樣總壓縮量有所增加,這是因?yàn)殡S著棒狀摻量的增加,棒狀顆粒破碎帶來的影響越來越大,逐漸對(duì)壓縮變形起到控制作用,導(dǎo)致其壓縮量有所增加。

    圖7 不同摻量試樣(S1~S10)壓縮模量Fig. 7 Compression modulus of samples(S1~S10)with different mass ratio of particles

    2.2 顆粒形狀對(duì)壓縮模量的影響

    圖8 不同摻量試樣(S1~S10)回彈系數(shù)Fig. 8 Rebound coefficients of samples in different dosage(S1~S10)

    試樣的壓縮性與不同形狀顆粒的摻量密切相關(guān),壓縮模量隨不同形狀顆粒摻量的增加呈小幅波狀變化。壓縮模量小幅減小是因?yàn)閮H有10%的其他形狀顆粒替換了塊狀顆粒,摻量很少的枝狀、片狀、棒狀顆粒不足與塊狀顆粒組合成更為緊密的連鎖嵌套的整體。其他形狀顆粒摻量達(dá)到20%,壓縮模量的增大是因?yàn)椴煌螤畹念w粒摻量增多,顆粒間交叉排列,形成緊密的咬合結(jié)構(gòu),使得壓縮模量增大。隨著其他形狀顆粒的進(jìn)一步增加,其他形狀的顆粒相比塊狀更易破碎,此時(shí)顆粒破碎逐漸發(fā)揮控制作用,導(dǎo)致其壓縮模量有所減小。

    2.3 顆粒形狀對(duì)回彈系數(shù)的影響

    試樣的回彈系數(shù)隨不同形狀顆粒摻量的變化如圖8所示(圖中不同顆粒配比見1.2節(jié)的表2)。

    圖10 各加載階段S1試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig. 10 Stress-strain curves of sample S1(100%block) in each loading stagea. 0~50 ̄ ̄kPa的應(yīng)力-應(yīng)變; b. 50~100 ̄ ̄kPa的應(yīng)力-應(yīng)變; c. 100~200 ̄ ̄kPa的應(yīng)力-應(yīng)變; d. 200~400 ̄ ̄kPa的應(yīng)力-應(yīng)變; e. 400~800 ̄ ̄kPa的應(yīng)力-應(yīng)變

    當(dāng)荷載加至800 ̄ ̄kPa穩(wěn)定后,又對(duì)試樣進(jìn)行400 ̄ ̄kPa、200 ̄ ̄kPa、100 ̄ ̄kPa、50 ̄ ̄kPa、0卸荷試驗(yàn)。取0~800 ̄ ̄kPa區(qū)間的回彈系數(shù)計(jì)算值。由圖8可見,試樣的回彈系數(shù)與不同形狀顆粒摻量的變化緊密關(guān)聯(lián),在42~53范圍變化。塊狀摻量為100%,試樣的回彈系數(shù)最大,隨后增加其他形狀顆粒的摻量,回彈系數(shù)呈現(xiàn)逐漸減小趨勢(shì),枝狀組合與棒狀組合均比片狀組合減少的多。這是由于棒狀和枝狀組合的長(zhǎng)寬比大,枝狀顆粒的凹凸度大,相應(yīng)的粗糙度較大,其在壓縮過程中伴隨著顆粒破碎,這部分不可恢復(fù)變形導(dǎo)致其回彈系數(shù)變小。而片狀顆粒由于其扁平度大,其形狀在空間上比棒狀或枝狀更規(guī)則,所以其對(duì)回彈系數(shù)的影響較小。

    圖9 S1試樣(100%塊狀)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig. 9 Stress-strain curve of sample S1(100%block)

    圖11 S1、S5、S6和S7試樣壓縮前后長(zhǎng)寬比與扁平度平均值Fig. 11 Average values of ratio of length to width and flatness before and after compression test for samples S1,S5,S6 ̄ ̄ and S7

    2.4 應(yīng)力-應(yīng)變特征

    以S1(100%塊狀)試樣為例,每一級(jí)加載等級(jí)都明顯存在3個(gè)階段和一個(gè)穩(wěn)定點(diǎn)(圖9和10)。圖9中第1個(gè)階段AB是應(yīng)力快速增長(zhǎng)階段,第2個(gè)階段BC是應(yīng)力-應(yīng)變同步增長(zhǎng)階段,第3個(gè)階段CD是應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)階段,D點(diǎn)為穩(wěn)定點(diǎn)。

    應(yīng)力快速增長(zhǎng)階段(AB段)。其應(yīng)力-應(yīng)變斜率陡增,因?yàn)樵谇耙欢螇毫ο略嚇右殉浞謮好?,?yīng)力-應(yīng)變達(dá)到暫時(shí)的平衡,當(dāng)下一級(jí)加載時(shí),顆粒尚未發(fā)生滑動(dòng)或破碎,因此在較小的變形下可以承受較大的壓力。圖10a中的應(yīng)力陡升段不明顯是因?yàn)樵嚇映跏际芰?,試樣孔隙較多,很小壓力下的試樣變形較大。

    應(yīng)力-應(yīng)變同步增長(zhǎng)階段(BC段)。隨著軸向加載進(jìn)一步增大,應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈直線勻速增長(zhǎng),表明經(jīng)過第1階段后,應(yīng)力與應(yīng)變處于均勻變形階段,該階段的應(yīng)力-應(yīng)變曲線的斜率近乎相等,在加載應(yīng)力水平內(nèi),試樣壓縮模量變化不大。

    應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)階段(CD段)。在達(dá)到預(yù)設(shè)荷載后,應(yīng)力保持不變,應(yīng)變持續(xù)增加,這是因?yàn)樵谠摷?jí)荷載下,試樣的變形還沒有完成,在恒定荷載下進(jìn)一步被壓縮擠密。

    穩(wěn)定點(diǎn)(D點(diǎn))。圖中的D點(diǎn)表示為本級(jí)荷載加載完成到下一級(jí)荷載開始加載中間一段時(shí)間的應(yīng)力-應(yīng)變數(shù)據(jù)點(diǎn)。表明在荷載維持階段,應(yīng)力-應(yīng)變均保持不變,此時(shí)在該級(jí)荷載下,試樣已不能被進(jìn)一步壓縮,試樣本身強(qiáng)度及顆粒間的咬合作用已足夠承受相應(yīng)荷載,因此應(yīng)力-應(yīng)變均達(dá)到穩(wěn)定階段。

    圖12 S1試樣(100%塊狀)壓縮前后的長(zhǎng)寬比與扁平度概率密度曲線Fig. 12 The probability density curves of aspect ratio and flatness of sample S1(100% block) before and after compression test

    圖13 壓縮前后的枝狀顆粒和塊狀顆粒Fig. 13 Pictures of dendritic and block particles before and after compression testa. 壓縮前的枝狀顆粒;b. 壓縮后的枝狀顆粒; c. 壓縮前的塊狀顆粒; d. 壓縮后的塊狀顆粒

    圖14 S1、S5、S6和S7試樣壓縮前后圓度與凹凸度平均值Fig. 14 Average values of roundness and convexity before and after compression tests for samples S1,S5,S6 and S7

    2.5 壓縮前后的顆粒形狀參數(shù)變化

    以枝狀和塊狀顆粒組合為例(圖11和12),對(duì)比試驗(yàn)前后的參數(shù)變化,發(fā)現(xiàn)長(zhǎng)寬比和扁平度壓縮后均增大。這是由于試驗(yàn)過程中枝狀顆粒的枝狀結(jié)構(gòu)與杈狀結(jié)構(gòu)發(fā)育,其與塊狀顆粒的接觸形式以點(diǎn)接觸為主,造成不規(guī)律的破碎; 塊狀顆粒從中間破碎,形成兩個(gè)較窄塊狀的顆粒(圖13),與枝狀顆粒組合,對(duì)長(zhǎng)寬比影響較大。隨枝狀顆粒摻量的增多,壓縮前后的扁平度變化不大,此時(shí)的扁平度變化為受兩種顆粒破碎的共同作用影響。

    由圖14和圖15看出,對(duì)比試驗(yàn)前后不同枝狀顆粒摻量試樣,塊狀和枝狀顆粒組合試樣的整體圓度明顯減小,而凹凸度先小幅增大后逐漸減小。壓縮后,各種顆粒組合試樣的圓度明顯減小。這是因?yàn)閴K狀顆粒在壓縮過程中發(fā)生整體斷裂,造成圓度顯著減?。?在不含枝狀顆粒和枝狀顆粒摻量較少時(shí),壓縮后試樣的凹凸度變化不明顯,這是因?yàn)橹铑w粒沒有或較少時(shí),對(duì)凹凸度影響不大,且塊狀顆粒破碎后,整體粗糙度變化不大。隨枝狀顆粒摻量逐漸增多,壓縮后的凹凸度變小,由于枝狀顆粒的枝狀與杈狀結(jié)構(gòu)在壓縮過程中極易斷裂成小型枝狀和塊狀結(jié)構(gòu)(圖13),使得試樣整體凹凸度減小,且枝狀顆粒摻量越多,凹凸度的降幅越大。

    圖15 S1試樣(100%塊狀)壓縮前后的圓度與凹凸度概率密度曲線Fig. 15 The probability density curves of roundness and convexity of sample S1(100%block) before and after compression test

    3 結(jié) 論

    為揭示珊瑚顆粒形狀對(duì)鈣質(zhì)粗粒土壓縮性能的影響,通過控制不同形狀顆粒(塊狀+棒狀、塊狀+枝狀、塊狀+片狀)的配比,制成鈣質(zhì)粗粒土混合試樣,完成室內(nèi)壓縮試驗(yàn),并對(duì)比分析試驗(yàn)前后珊瑚顆粒的圓度、長(zhǎng)寬比、扁平度和凹凸度等形狀參數(shù)進(jìn)行,以此評(píng)價(jià)顆粒形狀對(duì)壓縮性能的影響,主要結(jié)論如下:

    (1)粒徑為10~20 ̄ ̄mm鈣質(zhì)粗粒土的壓縮模量是4~5.5 ̄ ̄MPa,回彈系數(shù)為42~53。

    (2)隨枝狀、棒狀或片狀顆粒摻量的增加(0、10%、20%、30%),試樣壓縮模量呈小幅波狀變化,回彈系數(shù)呈持續(xù)減小趨勢(shì)。

    (3)各加載區(qū)間應(yīng)力-應(yīng)變曲線包括應(yīng)力快速增長(zhǎng)階段、應(yīng)力-應(yīng)變同步增長(zhǎng)階段、應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)階段共3個(gè)階段和1個(gè)穩(wěn)定點(diǎn)。

    (4)隨枝狀顆粒摻量的增加,試樣的長(zhǎng)寬比和凹凸度逐漸增加,圓度和扁平度基本無變化; 因顆粒破碎的影響,試驗(yàn)后試樣的長(zhǎng)寬比及扁平度有所增加,圓度及凹凸度則有所減小。

    未來,課題組還將分別測(cè)試各加載階段下的顆粒破碎結(jié)果,系統(tǒng)性研究各加載階段與破碎顆粒的形狀參數(shù)間的變化規(guī)律,以便更好地指導(dǎo)鈣質(zhì)粗粒土的其他工程性質(zhì)研究。

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