超長距離硬巖層水平定向鉆擴(kuò)孔工藝研究與應(yīng)用

劉啟華李剛陳翔朱智杜學(xué)龍(中石化江漢油建工程有限公司，湖北潛江433124)

0 引言

水平定向鉆技術(shù)在國內(nèi)經(jīng)過幾十年的發(fā)展，技術(shù)已趨于成熟。特別是近三年，設(shè)計(jì)水平定向鉆長度超過3000m 的已呈常態(tài)化。但超長距離的水平定向鉆的設(shè)計(jì)地層，還主要集中在非巖石層，如淤泥、粉質(zhì)黏土等。如中石油管道局2015 年施工的西氣東輸如東-海門-崇明島輸氣管道長江穿越粉砂地層，穿越長度3500m；中石化中原油建2017年施工的浙江甬臺溫成品油管道工程飛云江特大型定向鉆穿越淤泥層，管徑φ323.9mm，穿越長度3360m 等。對于超長距離硬巖層的水平定向鉆穿越工程還不多見。在此，以新疆煤制氣潛江-韶關(guān)管道工程長江穿越工程為例，探討超長距離硬巖層水平定向鉆擴(kuò)孔工藝的研究與應(yīng)用。

1 工程概況

1.1 工程簡介

本工程長江主定向鉆穿越長度為3120m，穿越管道為Φ406.4×12.7mm X60Q無縫鋼管，設(shè)計(jì)壓力10MPa。相對入土點(diǎn)最大埋深55m，穿越水平段設(shè)計(jì)管底高程為-28.0m，穿越層位為中風(fēng)化泥質(zhì)、砂質(zhì)板巖。要求在一個長江非汛期內(nèi)必須完工，且為整個新氣管道工程的最重要控制性工程。

長江定向鉆穿越地層主要為中-微風(fēng)化泥質(zhì)、微風(fēng)化泥質(zhì)砂質(zhì)板巖和石英巖脈。中風(fēng)化泥質(zhì)砂質(zhì)板巖：灰色、淺灰色、灰黑色，泥晶結(jié)構(gòu)板狀、片狀構(gòu)造，層理發(fā)育輕敲易碎，棱角處手掰可斷，層面光滑，手摸有滑膩感，指甲能刻劃，巖心破碎，多短柱狀、半柱狀、碎片狀；垂直層理發(fā)育，含有石英細(xì)脈、方解細(xì)脈和石英團(tuán)塊。微風(fēng)化泥質(zhì)砂質(zhì)板巖：深灰色，泥晶結(jié)構(gòu)，板狀構(gòu)造，巖質(zhì)較脆，巖心呈短柱狀、長柱狀，少量呈碎塊狀，巖體較完整，屬較硬巖，較完整。石英巖脈(團(tuán)塊)：白色，呈團(tuán)塊狀、細(xì)脈狀。石英團(tuán)塊局部密集，含量高，多分布于中風(fēng)化泥質(zhì)砂質(zhì)板巖中上部；石英巖脈多沿層理面發(fā)育，多發(fā)育在中風(fēng)化泥質(zhì)砂質(zhì)板巖下部和微風(fēng)化泥質(zhì)砂質(zhì)板巖內(nèi)，分布規(guī)律性差。在石英團(tuán)塊內(nèi)發(fā)育有方解石細(xì)脈，微風(fēng)化泥質(zhì)砂質(zhì)板巖中也有方解石細(xì)脈發(fā)育。穿越各類巖層占比如表1所示。

表1穿越各類巖層占比統(tǒng)計(jì)

1.2 工程特點(diǎn)

(1)巖石硬度大，裂隙發(fā)育，地層復(fù)雜。將鉆屑、巖塊送至中國地質(zhì)大學(xué)(武漢)進(jìn)行巖石力學(xué)測試，結(jié)果顯示，穿越巖石平均硬度達(dá)到60MPa，且石英含量高，巖體的可鉆性等級Ⅵ～Ⅶ級，鉆進(jìn)時效在目前我國非開挖水平定向鉆進(jìn)技術(shù)條件下≤2.5m/h。巖層研磨性很強(qiáng)，對鉆頭磨損嚴(yán)重。

(2)本工程穿越實(shí)際長度3120m，是國內(nèi)水平定向鉆穿越長江巖石層距離最長的工程，穿越巖石層距離達(dá)2900m。

(3)施工工期受長江汛期影響，必須在一個非汛期內(nèi)(10月-來年5月)完成，對施工工藝、施工效率提出較高要求。

2 技術(shù)難點(diǎn)

2.1 本工程穿越距離長

如果采用常規(guī)擴(kuò)孔工藝，即單臺鉆機(jī)拉擴(kuò)，傳遞至擴(kuò)孔器的有效扭矩小，擴(kuò)孔效率低下。根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)，穿越長度3120m、60MPa 巖石穿越需保證鉆機(jī)輸出扭矩70kN·m,而消耗在3120m鉆桿(168mm)的扭矩為50～55kN·m(不考慮大量巖屑包裹鉆桿所消耗的扭矩)，傳遞到擴(kuò)孔器的扭矩只有15kN·m，擴(kuò)孔效率極其低下，工期難以保證。

2.2 巖石硬度大

需要切削巖石的扭矩大，大扭矩必須要求有大鉆機(jī)和大鉆桿，而目前國內(nèi)普遍使用的大噸位鉆機(jī)為600t，最大極限負(fù)荷輸出扭矩150kN·m，一般正常工作輸出扭矩50～100kN·m，80kN·m 以上不宜長時間負(fù)荷，否則容易導(dǎo)致旋轉(zhuǎn)馬達(dá)發(fā)熱，有時溫度可達(dá)120℃。而常用的鉆桿與石油鉆井鉆桿相同，大鉆桿有140mm、168mm 和194mm 三種類型，承受的最大扭矩分別為80kN·m、100kN·m 和120kN·m，且194mm 鉆桿只少量用于水平定向鉆施工，需廠家專門定制。所以，從鉆桿和鉆機(jī)匹配上考慮，鉆機(jī)扭矩輸出和鉆桿承受的扭矩均有限，施加在擴(kuò)孔器的扭矩變小，擴(kuò)孔效率將大幅降低。

2.3 對泥漿性能要求較高

由于地層裂隙、破碎發(fā)育，鉆屑顆粒大、數(shù)量多，為保證泥漿盡可能多的攜帶孔內(nèi)鉆屑，防止形成鉆屑床，進(jìn)而造成鉆具卡鉆等井下事故，對泥漿性能要求較高。

3 擴(kuò)孔工藝的制定

3.1 擴(kuò)孔工藝的風(fēng)險(xiǎn)分析及技術(shù)目標(biāo)

結(jié)合工程技術(shù)難點(diǎn)、工期要求以及以往推擴(kuò)經(jīng)驗(yàn)，技術(shù)團(tuán)隊(duì)達(dá)成以下意見：

(1)采用常規(guī)拉擴(kuò)，效率低，在規(guī)定的工期內(nèi)根本無法完成施工。

(2)結(jié)合國內(nèi)已有的鉆具、鉆機(jī)情況，只有采用同時推擴(kuò)，才能基本保證在規(guī)定的工期內(nèi)完成。

(3)雖然推擴(kuò)有風(fēng)險(xiǎn)，但可以通過精密的計(jì)劃，把潛在風(fēng)險(xiǎn)降到最低甚至消除。

(4)通過短距離推擴(kuò)的實(shí)驗(yàn)，摸清鉆具磨損情況，真實(shí)扭矩的消耗及傳遞、合適的推力以及進(jìn)尺數(shù)據(jù)等。

(5)改進(jìn)鉆具。包括鉆桿的配置、短節(jié)的選用以及擴(kuò)孔器的結(jié)構(gòu)改進(jìn)等。

(6)泥漿性能的要求。因地層破碎，孔洞中巖屑直徑較大，而且單側(cè)返漿距離超過1500m，泥漿的攜帶性能必須達(dá)到一定要求，盡可能帶出孔洞中的巖屑。

總體技術(shù)目標(biāo)是在傳統(tǒng)定向鉆擴(kuò)孔工藝上進(jìn)行突破性的改變，把以往傳統(tǒng)的拉擴(kuò)方式，通過鉆具改進(jìn)、泥漿性能改善等，改為超大鉆頭、兩側(cè)同時推擴(kuò)和套管助推等工藝，降低風(fēng)險(xiǎn)，節(jié)約工期，從根本上解決目前最大鉆桿、最大鉆具扭矩?zé)o法超長距離傳遞、擴(kuò)孔效率低下的問題。通過改善泥漿性能，盡可能多的超長距離攜帶孔洞中的巖屑，降低回拖風(fēng)險(xiǎn)?？梢試L試推擴(kuò)方案，但主要措施的目的是消除或降低井下風(fēng)險(xiǎn)，不允許出現(xiàn)井下事故，如掉牙輪、擴(kuò)孔器或斷鉆桿事故。

3.2 擴(kuò)孔工藝關(guān)鍵技術(shù)及工藝流程的制定

針對現(xiàn)階段工程工期緊、任務(wù)重、難度大的特點(diǎn)，采取措施，在保證井下安全的情況下，從如何提高施工效率，節(jié)約工期、降低成本等方面考慮。制定摸索一套適合超長距離、硬巖層水平定向鉆擴(kuò)孔施工鉆具組合及施工工藝流程。

(1)采用大功率螺桿鉆具，配備超大三牙輪鉆頭進(jìn)行導(dǎo)向孔施工常規(guī)水平定向鉆導(dǎo)向孔施工，一般鉆頭采用8-1/2英寸、9-1/2英寸、10-1/2英寸，現(xiàn)在國內(nèi)大功率螺桿馬達(dá)技術(shù)已非常成熟，其配備超大鉆頭已完全可行。長江定向鉆穿越工程導(dǎo)向孔施工采用對穿工藝，鉆頭采用12-1/4英寸鉆頭，大鉆頭的導(dǎo)向孔環(huán)空直徑，可以為第一級擴(kuò)孔降低難度。

(2)采用助推套管，使推力和扭矩有效傳遞

國內(nèi)水平定向鉆使用的常規(guī)鉆桿為5-1/2英寸(140mm)，導(dǎo)向孔施工中，因鉆桿的韌性，鉆機(jī)推力在大于20噸后就容易發(fā)生彎曲，特別是在長度超過1200m 后，鉆機(jī)的推力難以傳遞至鉆頭，造成進(jìn)尺緩慢。長江定向鉆穿越兩側(cè)各有約120m 長的軟地層，為保證導(dǎo)向孔以及正向(推)擴(kuò)孔推力和扭矩的有效傳遞至最前端的鉆頭或擴(kuò)孔器處，需在兩側(cè)軟地層，夯(推)入Φ508×10mm 的套管，隔離鉆桿與軟地層，減少鉆桿因地層承載力不夠?qū)е裸@桿彎曲，減少推力損耗，使推力傳遞順暢；另外，控制鉆桿的彎曲量在最小范圍內(nèi)，減少鉆桿彎曲，防止鉆桿折斷。

(3)采用兩側(cè)同時推擴(kuò)技術(shù)，改進(jìn)擴(kuò)孔器結(jié)構(gòu)形式，防止井下事故，提高施工效率兩側(cè)推擴(kuò)解決了超長距離扭矩傳輸問題，但也存在風(fēng)險(xiǎn)，其一是擴(kuò)孔器在工作狀況下，假如擴(kuò)孔姿態(tài)沒有拉擴(kuò)好，存在與已有孔洞不同心的問題，會導(dǎo)致擴(kuò)孔器各牙輪受力不均，牙掌折斷的風(fēng)險(xiǎn)；其二是每種擴(kuò)孔器有其使用壽命，在該地層及工況下，擴(kuò)孔器的使用壽命是多長時間，即不提前退出，也不存在因磨損過度導(dǎo)致掉牙輪的風(fēng)險(xiǎn)。以上兩個問題，通過改進(jìn)擴(kuò)孔器的結(jié)構(gòu)形式，消除井下風(fēng)險(xiǎn)。

(4)摸索調(diào)整泥漿配方，提高泥漿長距離攜帶能力

在3120m 的超長距離巖石穿越，單邊泥漿攜帶能力超過1500m，2m3/m in 的泥漿排量，在Φ450mm 的孔洞中，擴(kuò)孔器處攜帶巖屑的泥漿，要很長時間才能返出地面。另外采用大鉆頭、大牙輪擴(kuò)孔，巖屑顆粒直徑較大，就需更好的泥漿流動性、攜帶性能等。

(5)工藝流程的制定

根據(jù)以上的風(fēng)險(xiǎn)分析，制定以下工藝流程：

大鉆頭導(dǎo)向孔施工(對穿)→夯助推套管→導(dǎo)向孔對接→兩側(cè)同時推擴(kuò)施工→拉擴(kuò)中間部分→清孔→回拖。

根據(jù)鉆桿的受力情況以及以往推擴(kuò)經(jīng)驗(yàn)，單邊推擴(kuò)距離為1200m 左右，距離更長的話，鉆桿的彎曲變形局勢增大，鉆桿斷裂風(fēng)險(xiǎn)增高，鉆桿和鉆機(jī)的力量傳遞減小，推擴(kuò)效率降低。

推擴(kuò)采用2級擴(kuò)孔，450mm 和600mm。岳陽側(cè)根據(jù)地層情況，大概推擴(kuò)1100-1200m；監(jiān)利側(cè)推擴(kuò)1200-1300m；最后中間剩余500m，采用監(jiān)利側(cè)拉擴(kuò)方式。其中，兩側(cè)推擴(kuò)分別采用2-3個擴(kuò)孔器，中間拉擴(kuò)使用1個擴(kuò)孔器。

4 擴(kuò)孔工藝的實(shí)施

4.1 導(dǎo)向孔施工

監(jiān)利側(cè)使用600T 奧格主鉆機(jī)，岳陽側(cè)使用220T奧格輔助鉆機(jī)。導(dǎo)向孔施工鉆具組合如下：

(監(jiān)利側(cè))12-1/4英寸鉆頭+197mm 型螺桿鉆具(1.75°)+無磁鉆鋌(導(dǎo)向儀器)+140mm 鉆桿(1000m)+168mm 鉆桿(400m)。

(岳陽側(cè))12-1/4 英寸鉆頭+螺桿鉆具(1.75°)+無磁鉆鋌(導(dǎo)向儀器)+140mm 鉆桿(1000m)+168mm 鉆桿(700m)。

岳陽側(cè)導(dǎo)向孔鉆進(jìn)過程中，共使用4個鉆頭+197型螺桿鉆具，第一個鉆頭使用中，泥漿排量為1.2～1.3m3/m in，總共用時82.5h 后退出；第二個鉆頭泥漿排量為1.3～1.5m3/min，總共用時104.7h 后退出；第三個鉆頭，泥漿排量1.5～1.7m3/m in，總共用時102.9h，導(dǎo)向孔對接成功。導(dǎo)向過程鉆進(jìn)參數(shù)及數(shù)據(jù)如表2所示。

表2岳陽側(cè)導(dǎo)向孔鉆進(jìn)參數(shù)統(tǒng)計(jì)表

監(jiān)利側(cè)導(dǎo)向孔鉆頭更換情況：岳陽側(cè)共使用2個鉆頭+197型螺桿鉆具，第一個鉆頭使用中，泥漿排量為1.2～1.3m3/m in，總共時間96.6h 后退出；第2個鉆頭泥漿排量為1.3～1.5m3/min，總共時間84.7h，等待與岳陽側(cè)導(dǎo)向孔對接。監(jiān)利側(cè)導(dǎo)向孔鉆進(jìn)參數(shù)如表3所示。

表3監(jiān)利側(cè)導(dǎo)向孔鉆進(jìn)參數(shù)統(tǒng)計(jì)表

2017年12月10日完成導(dǎo)向孔對穿的對接，見圖1。

4.2 安裝助推套管

導(dǎo)向孔施工完畢后，兩側(cè)分別撤出一定數(shù)量的鉆桿，然后接上22 英寸(560mm)普通擴(kuò)孔器，分別推擴(kuò)兩側(cè)120m 的土層，直至巖石層，再退出擴(kuò)孔器。然后用鉆機(jī)輔助推入Φ508×10mm 的套管，前段頂在基巖上。再退出所有鉆桿。安裝助推套管見圖2。

4.3 擴(kuò)孔施工

套管安裝完畢后，完全撤出孔洞中的鉆桿，兩側(cè)同時推擴(kuò)18英寸擴(kuò)孔器。

改進(jìn)推擴(kuò)擴(kuò)孔器，見圖4。必須對常規(guī)擴(kuò)孔器結(jié)構(gòu)進(jìn)行必要的改進(jìn)和解決推擴(kuò)時擴(kuò)孔器井下姿態(tài)問題。拉擴(kuò)時，擴(kuò)孔器受力方向應(yīng)在需切削巖面的方向，擴(kuò)孔器在孔下姿態(tài)較好，應(yīng)基本與導(dǎo)向孔方向一致；而推擴(kuò)時，擴(kuò)孔器受到來自地面鉆桿的推力以及擴(kuò)孔器自重的問題，如果不采取措施，姿態(tài)總體是在導(dǎo)向孔向下的。擴(kuò)孔器前段加前引導(dǎo)頭，最大直徑比導(dǎo)向孔孔徑略小，約285mm，如果直徑太小，起不到引導(dǎo)作用，太大會消耗擴(kuò)孔扭矩(特別是導(dǎo)向孔中如果有巖屑堆積)，且會阻礙泥漿回流攜帶巖屑。引導(dǎo)頭前端設(shè)置一個水眼。引導(dǎo)頭不能完全設(shè)置成柱體，否則會堵塞泥漿返回通道。前引導(dǎo)頭的主要目的是保證在推擴(kuò)中，擴(kuò)孔器保持一個與導(dǎo)向孔基本同心的姿態(tài)。

圖1導(dǎo)向孔鉆進(jìn)和對穿

圖2安裝助推套管

圖3 擴(kuò)孔下鉆

因而必須解決擴(kuò)孔器與導(dǎo)向孔不同心的問題，比如采取擴(kuò)孔器前導(dǎo)引或扶正方式。這是解決推擴(kuò)的重要環(huán)節(jié)。

圖4擴(kuò)孔器和扶正器

擴(kuò)孔中，防止井下事故，其中重要的數(shù)據(jù)控制是在不同地層、不同的推擴(kuò)階段，必須嚴(yán)格控制扭矩和推力，才能保證最大的功效。擴(kuò)孔下鉆見圖3。

4.3.1 岳陽側(cè)擴(kuò)孔

第一個擴(kuò)孔器開始正向推擴(kuò)后，扭矩控制在20000N.m 以內(nèi)，推力控制在15T以內(nèi)，擴(kuò)孔48根，單根鉆桿擴(kuò)孔平均時間103m in，總時長57.8h 后，為減小擴(kuò)孔器井下風(fēng)險(xiǎn)，退出擴(kuò)孔器。退出后，擴(kuò)孔器牙輪完好，無晃動。擴(kuò)孔參數(shù)見表4。

第二個擴(kuò)孔器安裝后繼續(xù)擴(kuò)孔，扭矩和推力的控制如第一個擴(kuò)孔相同，擴(kuò)孔23 根，但隨著擴(kuò)孔器距離鉆機(jī)側(cè)的距離增長，鉆桿彎曲趨勢加大，擴(kuò)孔效率稍有降低。擴(kuò)孔參數(shù)見表5。

第三個擴(kuò)孔器，為保證前端鉆具的安全，將靠近擴(kuò)孔器側(cè)的鉆桿更換為194mm 鉆桿，共計(jì)更換25根，重新擴(kuò)孔，平均鉆進(jìn)效率較低至2.58m/h，最大扭矩31709N.m。岳陽側(cè)累計(jì)推擴(kuò)96根，推擴(kuò)完成后，置換成拉擴(kuò)，擴(kuò)孔器前后分別安裝25根、35根的194mm 鉆桿。

未安裝擴(kuò)孔器前，整體鉆桿鏈空轉(zhuǎn)扭矩41276N.m，拉力18T，安裝擴(kuò)孔器后扭矩為51576N.m，拉力19T，對比得出未擴(kuò)孔時消耗在擴(kuò)孔器的扭矩約為10000N.m 以上。導(dǎo)向孔完成后，將所有鉆桿置換168mm 鉆桿，空轉(zhuǎn)3120m，鉆桿扭矩為41000N.m

4.3.2 監(jiān)利側(cè)擴(kuò)孔

監(jiān)利側(cè)擴(kuò)孔(見圖5)方式與岳陽側(cè)基本相同，共計(jì)更換擴(kuò)孔器3套，累計(jì)擴(kuò)孔進(jìn)尺989m，擴(kuò)孔中最大扭矩23364N.m，最大推力31.6T，平均鉆進(jìn)效率4.65m/h，相對于岳陽側(cè)，監(jiān)理側(cè)巖石硬度低，巖層破碎，鉆進(jìn)效率也相對較高。

4.3.3 第二級擴(kuò)孔

第二級擴(kuò)孔比第一級擴(kuò)孔直徑大6英寸，采取與第一級相同的操作方法，正常擴(kuò)孔扭矩41845N.m，最大扭矩47685N.m，鉆進(jìn)效率2.56m/h。

4.4 擴(kuò)孔泥漿方案及情況

長江穿越相對地表最大埋深55m，最長攜帶距離超過1500m，以Φ450mm 孔洞為例，從擴(kuò)孔器水眼排出的泥漿，理論上計(jì)算，需要至少90m in 才能攜帶出地面。這個距離和高差的孔洞，對現(xiàn)有泥漿技術(shù)問題不大，水平定向鉆有埋深110m 高差的成功經(jīng)驗(yàn)。

表4岳陽側(cè)擴(kuò)孔參數(shù)統(tǒng)計(jì)表

表5岳陽側(cè)擴(kuò)孔參數(shù)統(tǒng)計(jì)表

圖5監(jiān)利側(cè)擴(kuò)孔

長江穿越采用大牙輪、大鉆頭，切削下的巖屑顆粒就更大，結(jié)合地勘情況，可能最大有10cm 的巖屑顆粒，在現(xiàn)有成熟泥漿性能上，并聯(lián)泥漿泵，加大泥漿排量，提高泥漿性能，比如流動性、結(jié)構(gòu)、動塑比等等，盡可能多的攜帶巖屑。

另外巖屑的攜帶，可以通過工藝流程，退擴(kuò)孔器、推鉆桿過程中或是增加清孔特別方案等等，即只要有往洞中注漿的機(jī)會，就可以考慮通過泥漿攜帶巖屑。

根據(jù)穿越地層的特點(diǎn)，在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)進(jìn)行了泥漿試驗(yàn)配比試驗(yàn)，確定新配泥漿性能參數(shù)如表6所示。

在施工過程中，每2h 對返出泥漿進(jìn)行試驗(yàn)測定，根據(jù)泥漿性能調(diào)整，下面列舉一組所測數(shù)據(jù)，如表7所示。

在對返漿測定后，為保持泥漿適度較高的靜切力、動切力和適當(dāng)?shù)臐櫥?，以提高泥漿的懸浮能力和攜帶能力，降低鉆具的磨損，降低鉆具摩阻力。應(yīng)加入適當(dāng)?shù)奶砑觿?，改變泥漿性能，調(diào)整后的泥漿性能參數(shù)如表8所示。

擴(kuò)孔過程中，根據(jù)地層的變化，適當(dāng)調(diào)整泥漿的性能，全鉆進(jìn)過程中，泥漿的攜帶性能都較好，未出現(xiàn)鉆屑堆積、卡鉆以及扭矩異常大的現(xiàn)象。擴(kuò)孔器攜帶出的鉆屑如圖6所示，固控系統(tǒng)過濾的鉆屑如圖7所示。

5 管道回拖

2018年4 月28日0時，長江定向鉆開始回拖，管道采用“二接一”方式。管道起步拉力80t，管道進(jìn)洞后，拉力穩(wěn)定在70～75t。4月29日18時，第一段回拖完畢，進(jìn)行焊接。4 月30 日11時58分，管道回拖完畢，總共用時58h，管道回拖一直穩(wěn)定在90t內(nèi)。在建設(shè)方規(guī)定的長江汛期前完工。根據(jù)數(shù)據(jù)分析，孔洞成型較好，孔洞中巖屑基本攜帶出，情況較好，對管道回拖基本無影響。

6 結(jié)語

長江定向鉆穿越距離長，巖石硬度高，施工難度大，如果采用常規(guī)擴(kuò)孔工藝，由于距離長，鉆機(jī)扭矩傳輸有限，施加在擴(kuò)孔器的扭矩變小，擴(kuò)孔效率將大幅降低，施工工期將大大增加，為創(chuàng)新施工工藝，多次召開技術(shù)研討會，嚴(yán)控井下鉆具風(fēng)險(xiǎn)，通過多次嘗試，已基本掌握了長距離正向擴(kuò)孔施工工藝，成功創(chuàng)新了超長距離硬巖石正向擴(kuò)孔工藝技術(shù)。

表6 泥漿配比試驗(yàn)參數(shù)

表7回收漿泥漿參數(shù)

表8調(diào)整后泥漿參數(shù)

圖6 擴(kuò)孔器攜帶出的鉆屑

圖7固控系統(tǒng)過濾的鉆屑