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    某水電站石料場開口線外邊坡穩(wěn)定性分析及處理措施

    2020-01-13 08:12:02
    四川水利 2019年6期
    關(guān)鍵詞:石料場陡崖塊體

    (中國電建集團(tuán)華東勘測設(shè)計研究院有限公司,杭州,311122)

    某水電站石料場規(guī)劃區(qū)域位于電站壩址上游約1.5km處。石料場坡腳江面高程為1990m,分水嶺的山脊高程為2600m~2736m,最大高差為746m,開口線至山頂最大高差391m。自然邊坡總體走向約N10°~15°E,坡度40°~50°。石料場邊坡大部分地表基巖裸露,局部地段有薄層崩坡積物覆蓋。局部發(fā)育小陡崖、陡坎,邊坡地形完整性較好。

    2018年3月,石料場在揭頂施工過程中,發(fā)現(xiàn)其開口線后緣邊坡一定范圍內(nèi)覆蓋層較厚,經(jīng)分析采取覆蓋層清除的施工方案,當(dāng)覆蓋層清除后,石料場開口線外的邊坡形成了包含陡崖、工程邊坡的陡邊坡,揭露邊坡結(jié)構(gòu)面發(fā)育,尤其發(fā)現(xiàn)斷層f(1)、f(2)等不利塊體組合,現(xiàn)場施工安全問題突出。隨即采用非連續(xù)數(shù)值分析方法對該工程邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性計算與分析,并根據(jù)計算成果采取了針對性的加固治理措施,后續(xù)監(jiān)測表明目前邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。這為類似石料場工程揭頂過程所出現(xiàn)的邊坡穩(wěn)定性問題提供參考,并建議加強(qiáng)重視水電工程中石料場的地勘與設(shè)計工作。

    1 揭露地質(zhì)條件

    2018年7月,石料場完成開口線附近的覆蓋層及部分強(qiáng)卸荷巖體開挖,揭露出的邊坡見圖1,高程2322m~2350m坡度為40°,坡面由一較平直的結(jié)構(gòu)面組成;高程2350m~2380m坡度為60°~70°,局部為陡崖;高程2380m~2420m坡度為70°~80°,為自然邊坡陡崖部分,陡崖上、下游分別發(fā)育2號、3號沖溝,溝底和溝側(cè)有松散的崩坡積物覆蓋。

    圖1 石料場開口線外揭露的邊坡現(xiàn)狀

    揭露出的邊坡結(jié)構(gòu)面發(fā)育,其中斷層f(1),產(chǎn)狀為:N25°~35°W、SW∠60°~75°,帶寬約20cm~30cm,帶內(nèi)為碎粉巖、巖屑,強(qiáng)風(fēng)化,面起伏,局部影響帶寬約50cm,延伸到后緣陡崖;f(2),產(chǎn)狀為:N10°E、NW∠40°,帶寬約3cm~5cm,帶內(nèi)見碎粉巖、巖屑,呈強(qiáng)風(fēng)化,為中緩傾角卸荷面,延伸較長,面上見擦痕;f(6),產(chǎn)狀為:N15°W、SW∠30°~35°,帶寬約1cm~5cm,帶內(nèi)見片狀巖、巖屑,呈強(qiáng)風(fēng)化,延伸較長;f(14),產(chǎn)狀為:N30°W、SW∠30°,帶寬約3cm~10cm,帶內(nèi)見碎塊巖、巖屑充填,呈強(qiáng)風(fēng)化,延伸中等;f(15),產(chǎn)狀為:N25°~30°W、SW∠20°~25°,帶寬約5cm~10cm,巖屑填充,含少量碎塊巖,強(qiáng)風(fēng)化,延伸中等;長大裂隙Lb1,產(chǎn)狀為:N60°E、SE∠20°,面微張,平直粗糙,局部充填巖屑,延伸中等;Lb2,產(chǎn)狀為:N20°E、NW∠20°~30°,面平直粗糙,閉合~微張,延伸中等;節(jié)理主要有:①N10°E、NW∠40°,面平直,發(fā)育間距40cm~80cm,②N40°W⊥,面平直,發(fā)育間距為20cm~30cm,③N40°E、NW∠75°~80°,面平直,發(fā)育間距為30cm~50cm。

    揭露邊坡巖體以弱風(fēng)化花崗閃長巖為主,表層分布有少量強(qiáng)風(fēng)化巖體;邊坡發(fā)育的不良物理地質(zhì)現(xiàn)象主要是強(qiáng)卸荷巖體和局部陡坡地段巖體因風(fēng)化卸荷作用形成的危巖體。

    2 分析方法與基本條件

    2.1 分析方法

    運(yùn)用非連續(xù)數(shù)值分析方法對該邊坡工程開展應(yīng)用性研究,通過建立直觀反映或表征該邊坡巖體結(jié)構(gòu)特征的非連續(xù)數(shù)值模型,展開數(shù)值模擬計算分析工作,可再現(xiàn)該邊坡開挖過程中的典型變形特征、破壞機(jī)制以及穩(wěn)定性。

    離散元UDEC/3DEC程序在分析復(fù)雜巖體結(jié)構(gòu)的三維效應(yīng)和各向異性問題時具有獨(dú)到的優(yōu)勢,不僅能較真實(shí)地模擬復(fù)雜節(jié)理裂隙網(wǎng)絡(luò)(DFN),而且?guī)r塊和結(jié)構(gòu)面的參數(shù)意義明確且可測量;該方法也能夠獲得邊坡潛在破壞面及相應(yīng)的穩(wěn)定性系數(shù),可較好地用于評價邊坡的變形及穩(wěn)定特性,并指導(dǎo)工程實(shí)踐;此外,還可以考慮多種巖體本構(gòu)關(guān)系、不同圍壓環(huán)境、巖體脆-延性轉(zhuǎn)換以及耦合作用等,是一種功能強(qiáng)大并十分適用于節(jié)理巖體的數(shù)值方法,在巖土工程界得到了廣泛的應(yīng)用[1,2]。

    另外,邊坡的變形特征及穩(wěn)定性分析采用強(qiáng)度折減法(SRM)[3]。

    2.2 巖體物理力學(xué)參數(shù)與結(jié)構(gòu)面參數(shù)

    根據(jù)現(xiàn)場邊坡開挖揭露的地質(zhì)情況,巖體質(zhì)量分類和結(jié)構(gòu)面參數(shù)取值分別見表1、表2所示。后續(xù)還會通過反演分析進(jìn)一步調(diào)整和細(xì)化關(guān)鍵性的相關(guān)參數(shù)取值。巖體本構(gòu)模型采用摩爾庫倫彈塑性本構(gòu)模型,該準(zhǔn)則是傳統(tǒng)Mohr-Coulomb剪切屈服準(zhǔn)則與拉伸屈服準(zhǔn)則相結(jié)合的復(fù)合屈服準(zhǔn)則。巖體結(jié)構(gòu)面模擬將選用接觸面模型,接觸面的破壞準(zhǔn)則基于庫侖剪切強(qiáng)度準(zhǔn)則。

    表1 巖體物理力學(xué)參數(shù)

    表2 結(jié)構(gòu)面物理力學(xué)參數(shù)

    2.3 邊坡級別和安全標(biāo)準(zhǔn)

    該石料場邊坡屬于水庫區(qū)邊坡,根據(jù)《水電水利工程邊坡設(shè)計規(guī)范》(DL/T 5353-2006),屬B類邊坡,邊坡設(shè)計安全系數(shù)取值見表3。

    表3 邊坡設(shè)計安全系數(shù)

    2.4 抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)

    該石料場工程區(qū)域地震基本烈度為Ⅶ度,以50a為基準(zhǔn)期,超越概率為10%確定設(shè)計概率水準(zhǔn),相應(yīng)的地震水平加速度為0.1445g。

    3 數(shù)值模擬計算分析

    3.1 模型建立

    對該石料場開口線外現(xiàn)狀邊坡典型剖面的結(jié)構(gòu)面及優(yōu)勢節(jié)理概化模型,作為后續(xù)開展數(shù)值分析工作的基礎(chǔ)。

    3.2 潛在破壞模式

    順坡中傾角的斷層f(2)基本形成了貫穿的底滑面,在穩(wěn)定性分析中將具有控制作用。后緣發(fā)育斷層f(1),其實(shí)際延伸范圍具有不確定性。

    結(jié)合工程經(jīng)驗(yàn),有以下三種典型破壞模式,其中底滑面相對明朗,由斷層f(2)控制。具體包括:

    (1)潛在破壞模式A:以f(2)為底滑面,后緣拉裂面由f(1)主控,組合形成塊體滑移模式。

    (2)潛在破壞模式B:以f(2)為底滑面,陡傾角優(yōu)勢節(jié)理為后緣拉裂面,組合形成塊體滑移模式。

    (3)潛在破壞模式C:以f(2)和同產(chǎn)狀順坡節(jié)理為底滑面,陡傾角優(yōu)勢節(jié)理為后緣拉裂面,組合形成追蹤性臺階狀滑移破壞模式。

    3.3 參數(shù)反演分析

    該陡崖經(jīng)過漫長的地質(zhì)作用演化形成,在天然狀態(tài)下具備一定的整體穩(wěn)定性,但在暴雨條件下的穩(wěn)定性可能偏低,淺層局部存在一定滑移失穩(wěn)風(fēng)險。因此,可基于現(xiàn)狀邊坡概化模型,對該邊坡潛在破壞機(jī)制、穩(wěn)定現(xiàn)狀進(jìn)行復(fù)核,按暴雨工況下基本穩(wěn)定或臨界穩(wěn)定狀態(tài)(整體安全系數(shù)為1.0~1.05)進(jìn)行二維參數(shù)反演分析,巖體結(jié)構(gòu)面力學(xué)參數(shù)反演值見表4。

    表4 巖體結(jié)構(gòu)面力學(xué)參數(shù)反演值

    3.4 計算方案選定

    針對現(xiàn)狀邊坡,初擬增加三排200t系統(tǒng)預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行試算,二維計算結(jié)果表明,暴雨工況條件下(最不利工況)邊坡安全系數(shù)有較明顯提高,可見錨索支護(hù)對潛在塊體滑移問題的控制效果較好,見表5。

    表5 不同潛在破壞模式下邊坡安全系數(shù)對比

    另外,相比較潛在破壞模式B,潛在破壞模式A的潛在塊體體積更大,在同等支護(hù)條件下對邊坡安全系數(shù)的提高程度偏弱。因此,在考慮到斷層f(1)向坡體延伸情況暫未完全確定的情況下,從確保工程安全的角度出發(fā),后續(xù)數(shù)值計算分析將按潛在破壞模式A開展分析工作,巖體結(jié)構(gòu)面力學(xué)參數(shù)采用潛在破壞模式A所反演的參數(shù),見表6。

    表6 巖體結(jié)構(gòu)面力學(xué)參數(shù)綜合建議值

    3.5 邊坡二維穩(wěn)定性分析

    通過邊坡二維穩(wěn)定性分析,陡崖部位存在明顯塊體變形問題,表現(xiàn)為以f(2)為底滑面、由f(1)主控的后緣拉裂面組合的塊體滑移模式。同時,計算結(jié)果顯示,持久工況下現(xiàn)狀邊坡的安全系數(shù)為1.11;暴雨工況下現(xiàn)狀邊坡的安全系數(shù)為1.01;地震工況下現(xiàn)狀邊坡的安全系數(shù)為1.05;見圖2。由此可見,在無支護(hù)條件下,該現(xiàn)狀邊坡在持久工況和暴雨工況下穩(wěn)定性均不能達(dá)到規(guī)范要求,需要針對性進(jìn)行加固處理。

    圖2 現(xiàn)狀邊坡穩(wěn)定性分析

    鑒于現(xiàn)狀邊坡的陡崖部位存在較高的滑移破壞風(fēng)險,且部分計算工況下安全系數(shù)未達(dá)到規(guī)范要求,現(xiàn)場初擬兩種加固處理方案:

    (1)方案一為支護(hù)錨固方案,主要增加3排200t系統(tǒng)預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行加固,間排距@5m×5m;

    (2)方案二為開挖+支護(hù)方案,對潛在塊體進(jìn)行部分挖除,起到削坡減載的作用,并增加3排200t系統(tǒng)預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行加固,間排距@5m×5m。

    通過對上述初擬的工程處理方案展開二維計算分析,研究發(fā)現(xiàn)潛在破壞模式具有一致性,仍為以f(2)為底滑面、由f(1)主控的后緣拉裂面組合的塊體滑移模式。

    方案一在持久工況下,塊體安全系數(shù)為1.15;暴雨工況下,安全系數(shù)為1.05;地震工況下該塊體的安全系數(shù)為1.09。二維計算結(jié)果表明,方案一現(xiàn)狀邊坡安全系數(shù)有較明顯提高,錨索支護(hù)對潛在塊體滑移問題的控制效果較好,該塊體在各工況下的安全系數(shù)均滿足規(guī)范要求,見圖3。

    圖3 支護(hù)方案邊坡安全系數(shù)

    方案二在持久工況下,邊坡的安全系數(shù)為1.31;暴雨工況下,安全系數(shù)為1.18;地震工況下該塊體的安全系數(shù)為1.22。二維計算結(jié)果表明,方案二現(xiàn)狀邊坡安全系數(shù)相比方案一有明顯提高,該塊體在各工況下的安全系數(shù)均滿足規(guī)范要求,見圖4。但是,考慮到該塊體削坡減載的施工難度大、潛在工程風(fēng)險高、爆破開挖擾動損傷影響等多重因素,現(xiàn)場不建議采用。

    圖4 開挖+支護(hù)方案邊坡安全系數(shù)

    3.6 邊坡三維穩(wěn)定性分析

    通過邊坡三維穩(wěn)定性分析,利用強(qiáng)度折減法對開口線外的現(xiàn)狀邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行計算,研究發(fā)現(xiàn)主要潛在變形破壞模式與二維計算成果一致,仍為f(2)為底滑面、后緣拉裂面由f(1)和陡傾角優(yōu)勢節(jié)理組合,整體表現(xiàn)為塊體滑移破壞模式,潛在塊體體積約5萬m3,見圖5。

    圖5 現(xiàn)狀邊坡典型潛在破壞模式

    鑒于現(xiàn)狀邊坡整體穩(wěn)定性較差,現(xiàn)場可能出現(xiàn)塊體失穩(wěn)風(fēng)險,針對該塊體采取預(yù)應(yīng)力錨索加強(qiáng)支護(hù)處理方案(方案一)。

    無支護(hù)方案在持久工況下,塊體安全系數(shù)為1.13;暴雨工況下,安全系數(shù)為1.02;地震工況下該塊體的安全系數(shù)為1.06。三維計算結(jié)果表明,該邊坡在持久工況和暴雨工況下穩(wěn)定性均不能達(dá)到規(guī)范要求,需要針對性進(jìn)行加固處理,同二維計算成果基本一致。

    支護(hù)錨固方案在持久工況下,邊坡的安全系數(shù)為1.18;暴雨工況下,安全系數(shù)為1.08;地震工況下該塊體的安全系數(shù)為1.12。三維計算結(jié)果表明,通過預(yù)應(yīng)力錨索加固方案,現(xiàn)狀邊坡的安全系數(shù)有較明顯提高,錨索支護(hù)對潛在塊體滑移問題的控制效果較好,該塊體在各工況下的安全系數(shù)均滿足規(guī)范要求,見表7,其成果略大于二維計算成果,這是由于該塊體在三維效應(yīng)下的約束所造成的,三維計算更接近真實(shí)性,而二維計算偏于保守。

    表7 石料場開口線外邊坡三維穩(wěn)定性分析

    4 加固處理方案

    通過二維及三維計算成果表明,在陡崖部位增設(shè)3排200t預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)的加固處理方案基本合適,邊坡安全系數(shù)在施工期和運(yùn)行期均能夠滿足規(guī)范要求。

    另外,削坡減載雖然對該陡崖部位塊體穩(wěn)定性提升明顯,但考慮到該部位施工難度大、潛在工程風(fēng)險高、爆破開挖擾動損傷影響等多重因素,不建議采用,因此,加固處理方案為在陡崖部位增設(shè)3排200t預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù),間排距@5m×5m。

    5 邊坡變形監(jiān)測

    為監(jiān)測石料場開口線外現(xiàn)狀邊坡的變形情況和支護(hù)效果,在陡崖處布置2個表面變形測點(diǎn),3套多點(diǎn)位移計,在所增設(shè)的預(yù)應(yīng)力錨索中選擇3根布置錨索測力計。

    經(jīng)過一年的觀測表明,錨索支護(hù)后的現(xiàn)狀邊坡表面變形最大位移10.4mm,深部變形最大位移0.79mm,錨索荷載均略小于鎖定荷載,測值較穩(wěn)定,因此,綜合分析該現(xiàn)狀邊坡變形量、位移量均較小,測值都趨于穩(wěn)定,邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。

    6 結(jié)論

    (1)根據(jù)二維及三維計算結(jié)果,石料場開口線外現(xiàn)狀邊坡可能存在失穩(wěn)情況,處于臨界狀態(tài),表現(xiàn)為以f(2)為底滑面、由f(1)主控的后緣拉裂面組合的塊體滑移模式。

    (2)根據(jù)二維及三維計算結(jié)果,在陡崖部位增設(shè)3排200t預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)后,邊坡安全系數(shù)均滿足規(guī)范要求,加固后邊坡安全系數(shù)增幅在0.04~0.05,現(xiàn)場采用在陡崖部位增設(shè)3排200t預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)的加固處理方案基本合適。

    (3)邊坡變形監(jiān)測表明,加固處理后的現(xiàn)狀邊坡變形量、位移量均較小,測值都趨于穩(wěn)定,邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。

    (4)工程邊坡后續(xù)開挖時,加強(qiáng)動態(tài)監(jiān)測、動態(tài)勘察、動態(tài)支護(hù)設(shè)計,確保邊坡穩(wěn)定。

    (5)水電工程中石料場雖屬臨建設(shè)施,但地勘工作需引起重視,后期補(bǔ)救措施往往代價較高,料場勘探應(yīng)與開挖支護(hù)設(shè)計緊密結(jié)合。

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