GIS設(shè)備有限元結(jié)構(gòu)分析研究

羅宏建，陳興濤，張 杰，吳忠燁，趙洲峰，李正剛

（1.國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014；2.東南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，南京 211189；3.武漢大學(xué)動(dòng)力與機(jī)械學(xué)院，武漢 430072）

0 引言

在GIS（氣體絕緣金屬封閉開(kāi)關(guān)）設(shè)備中，管道母線是其重要的組成部分，由于安裝中不可避免的誤差以及超長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)和復(fù)雜的運(yùn)行工況，GIS管道母線在運(yùn)行過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力和變形[1-2]。其中變溫工況是導(dǎo)致管道母線變形的重要因素，在環(huán)境溫度變化或太陽(yáng)光照輻射的作用下，管道母線因熱脹冷縮從而發(fā)生位移，GIS管母線長(zhǎng)度可以達(dá)到幾百米，長(zhǎng)母線管會(huì)產(chǎn)生較大軸向應(yīng)力和變形，因此GIS設(shè)備長(zhǎng)母線結(jié)構(gòu)需要安裝波紋管膨脹節(jié)，補(bǔ)償母線筒熱脹冷縮引起的位移[2-4]。然而在GIS設(shè)備實(shí)際運(yùn)行環(huán)節(jié)中，由于安裝條件所限和運(yùn)行缺乏有效監(jiān)督以及沒(méi)有充分考慮不同季節(jié)以及不同地區(qū)極端自然條件溫差變化，膨脹節(jié)時(shí)常出現(xiàn)故障，GIS設(shè)備運(yùn)行中若無(wú)法有效吸收由于溫度變化而引起的應(yīng)力變形，將會(huì)頻繁出現(xiàn)地基拉裂、筒體拉裂、支架變形、法蘭面漏氣等問(wèn)題，嚴(yán)重影響GIS設(shè)備的正常運(yùn)行[4-8]。因此必須掌握溫差對(duì)母線筒殼體和膨脹節(jié)位移應(yīng)力的關(guān)系，更好地監(jiān)測(cè)GIS設(shè)備的運(yùn)行狀態(tài)，對(duì)保障電網(wǎng)設(shè)備安全穩(wěn)定地運(yùn)行具有重要意義。

在GIS長(zhǎng)管母線變溫工況研究方面，徐敏[9]、Hong-Kyu Kim[10]等采用多物理場(chǎng)耦合有限元分析技術(shù)對(duì)GIS母線進(jìn)行了分析，獲得了管型母線的溫度分布情況。王秩慧[11]等研究了支撐滑塊對(duì)于最高和最低溫度情況下管母線位移量的影響。楊洋[5]等運(yùn)用CAE-SARII管道應(yīng)力分析軟件對(duì)管母線結(jié)構(gòu)進(jìn)行了應(yīng)力及變形分析，提出在管母線外部安裝保溫層減弱管母線和環(huán)境的換熱效應(yīng)來(lái)緩解應(yīng)力集中現(xiàn)象。雖然已經(jīng)有諸多國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)母線筒溫度場(chǎng)的分布進(jìn)行了研究，但溫度對(duì)母線筒殼體應(yīng)力與應(yīng)變影響的研究卻很少。同時(shí)，由于GIS設(shè)備零件眾多、結(jié)構(gòu)復(fù)雜，采用傳統(tǒng)的試驗(yàn)和檢測(cè)方法很難系統(tǒng)全面的對(duì)GIS設(shè)備結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能進(jìn)行研究，現(xiàn)有研究多為局部結(jié)構(gòu)和單一零件的力學(xué)及溫度特性分析，關(guān)于宏觀結(jié)構(gòu)應(yīng)力與變形的研究較少，而且僅對(duì)局部單一零件的結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能進(jìn)行研究分析難以充分反映GIS設(shè)備整體的受力和變形情況。

本文以妙西500 kV變電站超長(zhǎng)GIS設(shè)備為分析對(duì)象，采用ANSYS建立了整體母線管設(shè)備宏觀結(jié)構(gòu)模型并進(jìn)行了有限元分析，研究了溫度對(duì)于整體母線筒位移和應(yīng)力的影響和分布規(guī)律，同時(shí)為驗(yàn)證位移計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，現(xiàn)場(chǎng)安裝實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)裝置，測(cè)量了GIS母線筒在特定溫差下的位移情況并與仿真結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證仿真分析的可靠性，對(duì)GIS設(shè)備的結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供理論依據(jù)。此外，采用有限元分析方法研究了在溫差變化的不同位移下自平衡波紋管膨脹節(jié)彈性支反力，為波紋管膨脹節(jié)運(yùn)行狀態(tài)監(jiān)測(cè)和預(yù)警提供依據(jù)。

1 模型有限元分析

1.1 GIS設(shè)備整體模型建立

妙西變電站GIS設(shè)備由管母線（三相）、固定支撐（六組）、滑動(dòng)支撐（十組）、自平衡式波紋管膨脹節(jié)（四組）和普通波紋管膨脹節(jié)（一組）等承載結(jié)構(gòu)組成，其局部結(jié)構(gòu)如圖1所示。各設(shè)備布置關(guān)系如圖2所示，GIS設(shè)備總長(zhǎng)為95 610 mm，其母線筒直徑為685 mm，壁厚為7.8 mm，自平衡式波紋管膨脹節(jié)（1，2，4，5）的長(zhǎng)度為1 200 mm，普通波紋管膨脹節(jié)（3）的長(zhǎng)度為760 mm，固定支撐（A1—A6）的寬度為1 350 mm，滑動(dòng)支撐（b1—b10）的寬度為140 mm。

圖1 GIS設(shè)備局部結(jié)構(gòu)

為了研究不同溫度下管道母線整體受力和變形情況，同時(shí)保證其計(jì)算精度，對(duì)妙西變電站GIS設(shè)備整體進(jìn)行有限元建模和分析時(shí)，由于管母線長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)，并存在固定支撐、滑動(dòng)支撐、自平衡式波紋管膨脹節(jié)和普通波紋管膨脹節(jié)等承載構(gòu)件，建模和分析難度較大。因此，綜合考慮計(jì)算精度和計(jì)算效率，采用了多尺度建模和計(jì)算方法，對(duì)結(jié)構(gòu)的不同部位建立不同尺度的分析模型，并采用合適的方式連接，實(shí)現(xiàn)不同尺度模型之間的協(xié)同計(jì)算。采用ANSYS軟件平臺(tái)APDL語(yǔ)言，依次建立參數(shù)化的固定支撐分析模塊、滑動(dòng)支撐分析模塊、普通膨脹節(jié)分析模塊和自平衡式膨脹節(jié)分析模塊；在普通膨脹節(jié)和自平衡式膨脹節(jié)有限元模型基礎(chǔ)上，對(duì)其進(jìn)行軸向剛度分析，確定各膨脹節(jié)軸向剛度。在GIS整體分析模型中，采用彈簧單元對(duì)各膨脹節(jié)進(jìn)行模擬，在保證計(jì)算精度的基礎(chǔ)上降低計(jì)算規(guī)模，兩種膨脹節(jié)有限元模型及其等效彈簧單元模型如圖3所示，其中圖3（c）普通波紋管剛度模型中，K1為拉桿剛度，K2為左右法蘭盤彎曲剛度，波紋管剛度相當(dāng)于左右法蘭盤剛度和拉桿剛度串聯(lián)；圖3（d）為自平衡式波紋管剛度模型，K為波紋管膨脹節(jié)的剛度，Kw為工作波紋管的剛度，Kb為平衡波紋管的剛度，管母線實(shí)際伸縮量小于膨脹節(jié)螺桿裕量時(shí)，波紋管膨脹節(jié)的剛度是兩工作波紋管和一平衡波紋管剛度之和，管母線實(shí)際伸縮量大于膨脹節(jié)螺桿裕量時(shí)，波紋管膨脹節(jié)的剛度由長(zhǎng)拉桿和法蘭盤彎曲剛度決定。

圖2 妙西變電站GIS設(shè)備布置關(guān)系

圖3 波紋管模型

通過(guò)ANSYS中CDWRITE命令，依次生成6段固定支撐有限元模型和4段滑動(dòng)支撐有限元模型，然后通過(guò)CDREAD命令，以及各段模型的接口節(jié)點(diǎn)實(shí)現(xiàn)各模型間的連接；利用線性彈簧單元COMBIN40和非線性彈簧單元COMBIN39，分別對(duì)1組普通膨脹節(jié)（每組3個(gè)膨脹節(jié)，分別用于上中下三相管母線的連接）和4組自平衡式膨脹節(jié)（每組3個(gè)膨脹節(jié)，分別用于上中下三相管母線的連接）進(jìn)行模擬，最終建立妙西變電站GIS設(shè)備整體有限元分析模型，如圖4所示。

圖4 設(shè)備整體有限元模型

1.2 網(wǎng)格劃分與材料屬性

波紋管膨脹節(jié)法蘭盤通?？捎冒鍤卧?qū)嶓w單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分。而法蘭盤與波紋管及拉桿連接故選用實(shí)體單元SOLID187單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，確保計(jì)算精度，重點(diǎn)研究法蘭盤與波紋管連接處及法蘭與拉桿連接處的應(yīng)力與變形。母線筒體采用板殼單元SHELL181進(jìn)行網(wǎng)格劃分。母線筒受力情況較為簡(jiǎn)單，同時(shí)其長(zhǎng)度尺寸較大，選用板殼單元能夠獲得足夠的計(jì)算精度，同時(shí)大大降低了計(jì)算規(guī)模。固定支撐桿和滑動(dòng)支撐桿采用梁?jiǎn)卧狟EAM188進(jìn)行網(wǎng)格劃分。采用梁?jiǎn)卧獎(jiǎng)澐种螚U的網(wǎng)格在確保足夠精度的情況下，大大減小了計(jì)算規(guī)模。不同零件材料屬性及物理參數(shù)如表1所示。

表1 不同零件材料屬性及物理參數(shù)

1.3 邊界條件與載荷

有限元分析中位移邊界條件施加如下：固定支撐與管母線連接區(qū)域采用CERIG剛性區(qū)域命令，以模擬固定支撐與管母線之間的固定連接作用；不考慮滑動(dòng)支撐與管母線滑動(dòng)接觸面的摩擦作用，滑動(dòng)支撐與管母線連接線上所有節(jié)點(diǎn)采用CP耦合命令，除UZ自由度外所有自由度耦合以模擬滑動(dòng)支撐與管母線之間相互作用?？紤]到500 kV GIS設(shè)備軸線長(zhǎng)度范圍內(nèi)設(shè)置若干固定支撐，且固定支撐兩側(cè)管母線長(zhǎng)度有變化，為簡(jiǎn)化建模，采用模塊化和參數(shù)化方法進(jìn)行固定支撐分析代碼編寫。三組管母線末端共設(shè)置6個(gè)主節(jié)點(diǎn)，作為管母線固定支撐段的輸出接口，其他管母線段可以通過(guò)這6個(gè)主節(jié)點(diǎn)與該段管母線建立有限元模型關(guān)聯(lián)。固定支撐有限元模型在管母線左右兩端面上形成剛性區(qū)域，剛性區(qū)域主節(jié)點(diǎn)作為接口節(jié)點(diǎn)，用于創(chuàng)建彈簧單元，同時(shí)用于整體模型中各部分單元的定位與連接。

GIS設(shè)備整體有限元分析模型創(chuàng)建完成后，需要根據(jù)工況參數(shù)對(duì)整體模型施加邊界條件：

（1）設(shè)備受到重力作用，對(duì)整個(gè)模型施加9.83 N/kg的重力。

（2）母線筒及膨脹節(jié)內(nèi)充滿SF6氣體，工作時(shí)，母線筒及膨脹節(jié)受到0.5 MPa工作壓力，方向由內(nèi)向外。對(duì)模型施加工作內(nèi)壓。

該變電站屬于我國(guó)東南沿海地區(qū)，一年中最高溫與最低溫相差較大，根據(jù)其氣候變化特點(diǎn)和設(shè)備安裝溫度，確定GIS設(shè)備母線筒正常運(yùn)行工況下的環(huán)境溫度和對(duì)應(yīng)受力情況：

（1）夏季35℃安裝設(shè)備，升溫到極限溫度70℃，此時(shí)溫差為35℃；降溫到極限溫度-20℃，此時(shí)溫差為55℃，GIS設(shè)備母線筒所受載荷為支撐桿約束力、重力、0.5 MPa內(nèi)壓和溫度應(yīng)力。

（2）冬季-5℃安裝設(shè)備，升溫到極限溫度70℃，此時(shí)溫差為75℃，降溫到極限溫度-20℃，此時(shí)溫差為15℃，GIS設(shè)備母線筒所受載荷為支撐桿約束力、重力、0.5 MPa內(nèi)壓和溫度應(yīng)力。

2 結(jié)果分析

2.1 不同溫差下GIS整體結(jié)構(gòu)應(yīng)變與應(yīng)力分布

圖5是35～70℃，35～-20℃，-5～70℃和-5～-20℃溫差下的整體模型軸向位移分布云圖。通過(guò)各個(gè)溫度變化位移分布云圖可以看出，波紋管膨脹節(jié)的兩側(cè)法蘭的位移量較大，而母線筒上遠(yuǎn)離波紋管膨脹節(jié)的位置的位移量較小。表2為不同溫差工況GIS設(shè)備整體模型軸向最大位移值，在35～70℃的溫度變化下，軸向向最大位移量出現(xiàn)在2號(hào)壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)的北側(cè)，為18.37 mm；在35～-20℃的溫度變化下，結(jié)構(gòu)整體軸向最大位移量出現(xiàn)在1號(hào)壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)的南側(cè)，為33.85 mm；在-5～70℃的溫度變化下，軸向最大位移量出現(xiàn)在2號(hào)壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)的北側(cè)，為42.29 mm；在-5～-20℃的溫度變化下，結(jié)構(gòu)整體位移量最大值在1號(hào)壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)的南側(cè)以及3號(hào)壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)的北側(cè)，為11.43 mm，軸向方向最大位移量出現(xiàn)在1號(hào)壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)的南側(cè)，為10.97 mm。

圖5 不同溫差下的整體模型軸向位移分布

圖6 不同溫差下的整體模型整體應(yīng)力分布

表2 不同溫差工況下GIS設(shè)備整體模型最大位移值

圖6是35～70℃，35～-20℃，-5～70℃和-5～-20℃溫差下的整體模型位移分布云圖。通過(guò)各個(gè)溫度變化應(yīng)力分布云圖可以看出，結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力值均出現(xiàn)在5號(hào)壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)北側(cè)。在35～70℃溫度變化情況下，GIS設(shè)備中應(yīng)力最大值為90.0 MPa，小于158.33 MPa，結(jié)構(gòu)較為安全；在35～-20℃溫度變化情況下，GIS設(shè)備中應(yīng)力最大值為159.00 MPa，大于158.33 MPa，結(jié)構(gòu)會(huì)因屈服而失效；在-5～70℃溫度變化情況下，GIS設(shè)備中應(yīng)力最大值為201 MPa，大于158.33 MPa，結(jié)構(gòu)會(huì)因屈服而失效；在-5～-20℃溫度變化情況下，GIS設(shè)備中應(yīng)力最大值為48.8 MPa，小于158.33 MPa，結(jié)構(gòu)較為安全。通過(guò)分析可知，在35～70℃溫度變化情況和-5～-20℃溫度變化情況中，結(jié)構(gòu)應(yīng)力均在許用應(yīng)力范圍內(nèi)，結(jié)構(gòu)安全可靠。在35～-20℃溫度變化情況和-5～70℃溫度變化情況中，GIS設(shè)備中母線筒與波紋管膨脹節(jié)的連接處均有可能出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象而產(chǎn)生屈服。在溫差變化較大時(shí)，GIS設(shè)備的母線筒有較大可能因屈服變形而產(chǎn)生泄漏問(wèn)題。應(yīng)力集中現(xiàn)象主要是因?yàn)槟妇€筒產(chǎn)生了軸向位移，而波紋管膨脹節(jié)未能完全吸收母線筒熱脹冷縮的位移量，故產(chǎn)生了極大地變形抗力?？梢钥紤]在5號(hào)壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)與最近的固定支撐間加裝小型波紋管，以輔助吸收Z(yǔ)方向位移。

2.2 有限元分析結(jié)果實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為了驗(yàn)證有限元計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，將實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果與有限元仿真計(jì)算軸向位移結(jié)果進(jìn)行了比較。根據(jù)變電站500 kV GIS設(shè)備的實(shí)際情況，仿真分析結(jié)果表明GIS設(shè)備結(jié)構(gòu)中最大位移均出現(xiàn)波紋管膨脹節(jié)附近，故主要位移測(cè)點(diǎn)為GIS設(shè)備管母線上波紋管膨脹節(jié)的兩側(cè)法蘭以及相鄰支架間筒體中心位置。在每個(gè)安裝點(diǎn)安裝溫度和位移傳感器，位移傳感器精度為0.5 mm，溫度傳感器精度為0.5℃，實(shí)際監(jiān)測(cè)周期為2天，溫差為-3～15℃，其中9號(hào)測(cè)點(diǎn)軸向位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)如圖7所示。選取-3～15℃溫度邊界條件下模擬仿真結(jié)果與實(shí)際檢測(cè)筒體軸向位移結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，如圖8所示，其中監(jiān)測(cè)點(diǎn)編號(hào)1，4，7和10為滑動(dòng)支撐附近筒體位置，5和6為位置為固定支撐附近筒體，2，3，8和9號(hào)位置為兩段自平衡式波紋管兩側(cè)。由圖8可見(jiàn)，2，3號(hào)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移較大，為壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)法蘭位置，這兩處的位置都與長(zhǎng)度較大的母線筒連接，故產(chǎn)生的變形位移較大，符合實(shí)際情況，考慮到變電站GIS設(shè)備實(shí)際工況存在其他條件影響，比如風(fēng)振動(dòng)等以及支管結(jié)構(gòu)等因素影響，實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)與有限元分析數(shù)據(jù)基本吻合，位移變化趨勢(shì)相同。說(shuō)明有限元軟件進(jìn)行的計(jì)算模型是正確的，可以根據(jù)模型進(jìn)行GIS設(shè)備結(jié)構(gòu)相應(yīng)的分析設(shè)計(jì)。

圖7 溫度-3～15℃變化，8號(hào)測(cè)點(diǎn)、9號(hào)測(cè)點(diǎn)軸向位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)

圖8 -3～15℃溫差下10個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移變化數(shù)據(jù)對(duì)比

2.3 位移對(duì)壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)支反力影響

由前文整體位移仿真結(jié)果可知，在-5～70℃極端溫差下，由于熱脹冷縮，在自平衡波紋管處最大位移值達(dá)42.29 mm，為詳細(xì)探究位移對(duì)于自平衡式波紋管支反力的影響，采用有限元仿真計(jì)算了不同位移下自平衡波紋管膨脹節(jié)彈性支反力，波紋管一端固定，另一端軸向拉伸和壓縮1～40 mm，根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，拉桿與中間平衡波紋管之間的螺母預(yù)留間隙值為35 mm。

壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)軸向拉伸和壓縮位移為±25 mm的位移分布圖如圖9所示。拉伸時(shí)最大位移出現(xiàn)在平衡波紋管的左側(cè)法蘭以及右側(cè)工作波紋管的右側(cè)法蘭，壓縮時(shí)最大位移出現(xiàn)在平衡波紋管的右側(cè)法蘭以及工作波紋管的左側(cè)法蘭，這是由于管道的膨脹量由工作波紋管的變形來(lái)吸收，并且一部分的膨脹量通過(guò)剛性拉桿傳遞到了平衡波紋管，使得平衡波紋管也產(chǎn)生變形。圖10為壓力自平衡波紋管膨脹節(jié)波紋管位移-彈性支反力曲線。可以看到，當(dāng)膨脹節(jié)軸向位移小于預(yù)留間隙35 mm時(shí)，兩端關(guān)聯(lián)結(jié)點(diǎn)的彈性支反力較小，支反力與位移呈正比關(guān)系，此時(shí)波紋管膨脹節(jié)的剛度是兩工作波紋管和一平衡波紋管剛度之和；但當(dāng)管母線實(shí)際伸縮量大于預(yù)留間隙35 mm時(shí)，支反力突然增大，此時(shí)波紋管膨脹節(jié)的剛度由長(zhǎng)拉桿拉伸剛度和法蘭盤彎曲剛度決定。此時(shí)支反力將通過(guò)拉桿和法蘭反作用于母線筒體和筒體支撐結(jié)構(gòu)，會(huì)在筒體和固定支撐焊接位置產(chǎn)生明顯應(yīng)力集中，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成筒體失效泄露、支架變形以及法蘭面漏氣等問(wèn)題，嚴(yán)重影響GIS設(shè)備的正常運(yùn)行，因此，在對(duì)GIS設(shè)備管道的運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行監(jiān)測(cè)時(shí)，需要掌握其螺母預(yù)留間隙值，預(yù)防可能出現(xiàn)的應(yīng)力集中現(xiàn)象。

3 結(jié)論

針對(duì)500 kV變電站GIS設(shè)備采用ANSYS軟件仿真計(jì)算了不同溫差工況下整體GIS管道母線的應(yīng)力與應(yīng)變規(guī)律，同時(shí)與實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證仿真分析的可靠性，對(duì)GIS設(shè)備的結(jié)構(gòu)優(yōu)化和監(jiān)測(cè)預(yù)警提供理論依據(jù)。此外還探究了不同軸向伸縮位移自平衡式波紋管膨脹節(jié)支反力的變化規(guī)律，結(jié)論如下：

圖9 軸向拉伸、壓縮位移25 mm時(shí)波紋管整體位移分布

圖10 壓力自平衡式波紋管膨脹節(jié)位移-支反力曲線

（1）在整體結(jié)構(gòu)模型仿真中，不同溫差工況下，由于熱脹冷縮，最大軸向位移均位于自平衡式波紋管兩側(cè)，同時(shí)，最大應(yīng)力點(diǎn)位于外端自平衡式波紋管；在極限工況下位移變化很大，而當(dāng)波紋管膨脹節(jié)未能完全吸收母線筒熱脹冷縮的位移量，產(chǎn)生了極大地變形抗力，出現(xiàn)了明顯應(yīng)力集中，GIS設(shè)備中母線筒與波紋管膨脹節(jié)的連接處均可能出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象而產(chǎn)生屈服甚至開(kāi)裂。

（2）仿真軸向位移與實(shí)際檢測(cè)數(shù)據(jù)相比，考慮到設(shè)備還受到風(fēng)振動(dòng)，地基沉陷等工況影響，實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)與有限元分析數(shù)據(jù)吻合，位移變化趨勢(shì)相同。說(shuō)明有限元軟件計(jì)算模型是可靠的，可根據(jù)模型進(jìn)行GIS設(shè)備結(jié)構(gòu)相應(yīng)的分析設(shè)計(jì)和校核。

（3）自平衡波紋管膨脹節(jié)中，工作波紋管和平衡波紋管之間的螺母預(yù)留間隙值對(duì)于波紋管彈性支反力影響很大，當(dāng)母線實(shí)際伸縮量大于預(yù)留間隙時(shí)，支反力突然增大，過(guò)大的支反力作用于筒體將會(huì)帶來(lái)失效風(fēng)險(xiǎn)。在實(shí)際安裝、設(shè)計(jì)以及運(yùn)行監(jiān)督過(guò)程中，應(yīng)具體考慮不同地區(qū)溫度情況，嚴(yán)格按照標(biāo)準(zhǔn)操作，避免使用不當(dāng)使波紋管膨脹節(jié)未正常發(fā)揮應(yīng)有作用而發(fā)生部件失效。