持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件下含氣混凝土性能劣化及孔結(jié)構(gòu)發(fā)展規(guī)律試驗(yàn)研究

張戎令 于博 郭海貞

DOI：?10.11835/j.issn.2096-6717.2021.262

基金項(xiàng)目：長(zhǎng)江學(xué)者和創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)發(fā)展計(jì)劃滾動(dòng)支持項(xiàng)目（IRT_15R29）；國(guó)家自然科學(xué)基金（51768033）；甘肅省高校協(xié)同創(chuàng)新科技團(tuán)隊(duì)支持計(jì)劃資助（2017C-08）；隴原青年創(chuàng)新人才（團(tuán)隊(duì)）項(xiàng)目；甘肅省教育廳高等學(xué)?？蒲许?xiàng)目（2018B-054）

作者簡(jiǎn)介：張戎令（1984-?），男，教授，博士，主要從事干寒地區(qū)材料耐久性與結(jié)構(gòu)全壽命關(guān)鍵技術(shù)及應(yīng)用研究，E-mail：414731257@qq.com。

Received： 2021?09?29

Foundation items： Scholars and Innovation Team Development Program （No. IRT_15R29）; National Natural Science Foundation of China （No. 51768033）; University Collaborative Innovation Science and Technology Team Support Program of Gansu Province （No. 2017C-08）; Longyuan Youth Innovative Talents （Team） Project; Scientific Research Project of Higher Education Institutions of Gansu Province （No. 2018B-054）

Author brief： ZHANG Rongling （1984-?）， professor， PhD， main research interest： durability of concrete at low negative temperature， E-mail： 414731257@qq.com.

（蘭州交通大學(xué)?a. 土木工程學(xué)院；?b. 道橋工程災(zāi)害防治技術(shù)國(guó)家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室，蘭州?730070）

摘要：通過(guò)對(duì)比負(fù)溫養(yǎng)護(hù)、標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下5種不同含氣混凝土試塊在不同齡期下的抗壓強(qiáng)度值及內(nèi)部孔結(jié)構(gòu)，分析持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件下含氣混凝土抗壓強(qiáng)度的發(fā)展規(guī)律，針對(duì)持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件，對(duì)少害孔的范圍進(jìn)一步明確；并從混凝土內(nèi)部孔隙分布狀況對(duì)引氣類(lèi)混凝土普遍存在的強(qiáng)度缺失進(jìn)行研究。試驗(yàn)結(jié)果表明：持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）條件養(yǎng)護(hù)對(duì)含氣混凝土抗壓強(qiáng)度的增長(zhǎng)有明顯的抑制作用，相同引氣劑摻量下混凝土試塊強(qiáng)度均小于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試塊的強(qiáng)度；同種養(yǎng)護(hù)條件下，受引氣劑影響，混凝土的強(qiáng)度與引氣劑摻量間均呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)；在負(fù)溫養(yǎng)護(hù)環(huán)境條件下，實(shí)驗(yàn)中設(shè)置的最高摻量（0.2%引氣劑摻量組別）含氣混凝土結(jié)構(gòu)整體密實(shí)性因漿體內(nèi)部孔隙數(shù)量的增加而減弱，對(duì)混凝土自身的強(qiáng)度有一定影響，但引氣劑的加入對(duì)負(fù)溫環(huán)境混凝土的抗凍作用不可忽視。為了分析負(fù)溫環(huán)境與引氣劑摻量之間的平衡性，通過(guò)對(duì)含氣混凝土在不同養(yǎng)護(hù)條件下孔結(jié)構(gòu)發(fā)展規(guī)律的研究，在保證含氣混凝土抗壓強(qiáng)度劣化程度低、孔徑結(jié)構(gòu)相對(duì)優(yōu)化的前提下，明確了負(fù)溫（-5 ℃）條件下含氣混凝土引氣劑的最優(yōu)摻量。

關(guān)鍵詞：含氣混凝土；引氣劑；負(fù)溫養(yǎng)護(hù)；抗壓強(qiáng)度；孔結(jié)構(gòu)

中圖分類(lèi)號(hào)：TU528.31 ????文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A ????文章編號(hào)：2096-6717（2024）03-0180-09

Experimental study on performance deterioration and pore structure development law of aerated concrete under negative temperature curing

ZHANG Rongling^a，b，?YU Bo^a，?GUO Haizhen^a

（a. School of Civil Engineering；?b. Key Laboratory of Road & Bridges and Underground Engineering of Gansu Province， Lanzhou Jiaotong University， Lanzhou 730070， P. R. China）

Abstract： In this experiment， by comparing the compressive strength values and internal pore structure of five different aerated concrete test blocks at different ages under the conditions of negative temperature curing and standard curing， the development law of the compressive strength of aerated concrete is analyzed based on the （-5 ℃） curing condition， and the range of less harmful pores under this condition is further clarified based on the relationship between the pore size and the pore water; and the inherent lack of strength of aerated concrete is analyzed from a microscopic point of view. The experimental results show that the continuous （-5 ℃） curing has an obvious restraining effect on the growth of the compressive strength of aerated concrete， and the strength is less than the standard curing test block at the same content; under the same curing conditions， the strength and content are affected by the air-entraining agent. There is a negative correlation between them; based on the negative temperature curing environment， the high content of aerated concrete will reduce the compactness of the concrete due to the increase in the number of pores in the slurry， which will affect the compressive strength of the concrete to a certain extent， but it will cause the resistance of the aerosol to the negative temperature environment cannot be ignored. In order to analyze the balance between the negative temperature environment and the amount of air-entraining agent， the pore structure development law and strength growth system of cement-based materials under negative temperature are used to ensure that the compression the strength of aerated concrete is low and the pore structure is relatively optimized. Under the premise of finding the content of aerated concrete under the condition of negative temperature （-5 ℃）.

Keywords： aerated concrete；?air entraining agent；?negative temperature curing；?compressive strength；?pore structure

長(zhǎng)期以來(lái)，高寒高海拔地區(qū)的惡劣環(huán)境嚴(yán)重影響混凝土結(jié)構(gòu)的使用壽命，甚至存在結(jié)構(gòu)因材質(zhì)劣化而過(guò)早失效的現(xiàn)象^[1-2]。隨著川藏鐵路項(xiàng)目建設(shè)逐步推進(jìn)，作為雪域高原的第2條“天路”項(xiàng)目，本身起到加強(qiáng)生態(tài)保護(hù)、防止水土流失等諸多關(guān)鍵性作用，項(xiàng)目需跨越溫度極不穩(wěn)定且高含水量的凍土區(qū)，而提高混凝土抗凍性的主要技術(shù)措施——摻加引氣劑，早已在工程實(shí)踐應(yīng)用中得到了認(rèn)可^[3-4]。引氣劑的加入可在混凝土拌制過(guò)程中帶入大量氣泡，而氣泡在后期混凝土硬化后將形成大量氣孔，引氣劑的使用對(duì)混凝土的工作性能等多種性能具有顯著的改善^[5-6]。針對(duì)混凝土發(fā)生的凍融及堿–硅酸反應(yīng)復(fù)合破壞作用，引氣劑同樣產(chǎn)生著至關(guān)重要的影響^[7]，學(xué)者們進(jìn)行了大量含氣混凝土的研究，Sakai等^[8]指出引氣方式的不同會(huì)造成混凝土性能發(fā)生顯著變化，并提出了含氣混凝土孔徑與氣泡間距的關(guān)聯(lián)參數(shù)。李丹等^[9]研究了不同含氣量和水灰比下含氣混凝土強(qiáng)度及氯離子擴(kuò)散系數(shù)的變化情況，并指出含氣量對(duì)不同水灰比混凝土的氣泡分布及孔道連通性帶來(lái)的顯著影響。Dong等^[10]主要從不同負(fù)溫條件入手，從微觀結(jié)構(gòu)上對(duì)不同齡期孔徑變化進(jìn)行研究，著重研究了-5～-15 ℃各溫度區(qū)間宏觀孔隙體積相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件的變化特征。胡玉兵等^[11]結(jié)合微觀測(cè)試對(duì)混凝土早期強(qiáng)度及負(fù)溫養(yǎng)護(hù)造成的微裂縫進(jìn)行了研究，揭示了負(fù)溫養(yǎng)護(hù)、交變溫度養(yǎng)護(hù)條件下，混凝土強(qiáng)度及動(dòng)彈性模量隨齡期的變化規(guī)律。張凱等^[12-13]針對(duì)含氣混凝土早期強(qiáng)度發(fā)展規(guī)律對(duì)混凝土實(shí)際早期強(qiáng)度與抗凍性能進(jìn)行了研究，提出了抗凍融性能及抗凍性能最優(yōu)情況下對(duì)應(yīng)的最優(yōu)含氣量。王起才等^[14]探討了負(fù)溫養(yǎng)護(hù)下混凝土含氣量隨電通量與氯離子遷移系數(shù)遵循的規(guī)律，發(fā)現(xiàn)了負(fù)溫養(yǎng)護(hù)下混凝土氣泡弦長(zhǎng)以及比表面積均不再遵循標(biāo)養(yǎng)下的特定規(guī)律?，F(xiàn)有研究從不同角度出發(fā)對(duì)負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下的含氣混凝土多項(xiàng)相關(guān)性能進(jìn)行了研究分析，而針對(duì)高強(qiáng)含氣混凝土的相關(guān)性能較少研究。受中國(guó)北部嚴(yán)寒地區(qū)自身環(huán)境、氣候條件的限制，Shi等^[15]指出，高海拔低氣壓區(qū)域的混凝土內(nèi)部氣泡表面張力增加，大幅影響引氣劑成泡質(zhì)量，從而造成較大的內(nèi)部孔隙和不均勻的氣泡分布。而文獻(xiàn)[16]通過(guò)探索不同大氣壓力對(duì)微觀孔結(jié)構(gòu)的影響，同樣闡述了在不同環(huán)境中引氣劑性能差異對(duì)混凝土內(nèi)部孔結(jié)構(gòu)的強(qiáng)力影響。因此，混凝土結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度增長(zhǎng)機(jī)理以及從微觀入手對(duì)混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)分布規(guī)律進(jìn)行研究將是重中之重，特別是基于定量分析的研究。

筆者以不同摻量引氣劑的混凝土在持續(xù)負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下的抗壓強(qiáng)度為目標(biāo)，考慮多數(shù)常年凍土溫度分布屬于穩(wěn)定型凍土，依據(jù)文獻(xiàn)[17]，選擇（-5 ℃）為試驗(yàn)負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件的限制溫度。設(shè)置不同引氣劑摻量組別的混凝土，對(duì)其負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件下的強(qiáng)度進(jìn)行研究，對(duì)負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下混凝土抗壓強(qiáng)度與齡期的關(guān)聯(lián)性及內(nèi)部孔結(jié)構(gòu)的發(fā)展規(guī)律進(jìn)行深入研究。對(duì)不同引氣劑摻量混凝土抗壓強(qiáng)度損失的原因進(jìn)行研究，并對(duì)不同引氣劑摻量對(duì)混凝土強(qiáng)度的影響以及持續(xù)負(fù)溫條件對(duì)混凝土強(qiáng)度的影響進(jìn)行比對(duì)分析。

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

水泥：采用甘肅省永登縣祁連水泥公司生產(chǎn)的42.5級(jí)普通硅酸鹽水泥；細(xì)砂選用天然河砂：細(xì)度模數(shù)為2.47，表觀密度為2 645.8 kg/m³，含泥量2.4%，堆積密度（松散1 585.8 kg/m³，緊密1 765.5 kg/m³）；碎石（河卵石）：實(shí)驗(yàn)用5～31.5 mm直徑且呈連續(xù)級(jí)配分布、外觀較為粗糙的反擊破碎碎石，表觀密度為2 670.8 kg/m³，含泥量為0.36%，泥塊含量0.43%，壓碎指標(biāo)12.2%，各項(xiàng)指標(biāo)見(jiàn)表1；減水劑與引氣劑：聚羧酸型高性能減水劑母液、格瑞特SJ-2型液體引氣劑，具體參數(shù)如表2所示。

1.2 混凝土配合比

經(jīng)過(guò)多次試拌確定配合比，負(fù)溫養(yǎng)護(hù)和標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下兩種工況均采用水膠比為0.38的配合比，配合比詳見(jiàn)表3。新拌制混凝土擴(kuò)展度>480 mm，坍落度大于>180 mm，各試驗(yàn)組實(shí)測(cè)值見(jiàn)表4，拌和過(guò)程未產(chǎn)生分層離析等現(xiàn)象，和易性滿(mǎn)足規(guī)范要求。

1.3 養(yǎng)護(hù)方式

標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)：澆筑工作完成后，在室內(nèi)常溫養(yǎng)護(hù)1 d后，脫模放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室（20±1）℃進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。

持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)：入模工作完成后，連同模具使用保鮮袋封裝，置于大氣模擬箱內(nèi)維持-5 ℃條件進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，不同于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)的1 d脫模，負(fù)溫養(yǎng)護(hù)應(yīng)在3 d后脫模（為了使初始養(yǎng)護(hù)環(huán)境和現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境保持一致，混凝土澆筑后不能過(guò)早脫模，在-3 ℃養(yǎng)護(hù)條件試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，試件基本終凝完成在澆筑3 d后，故需帶模養(yǎng)護(hù)3 d后再脫模繼續(xù)養(yǎng)護(hù)），并繼續(xù)完成養(yǎng)護(hù)工作。

1.4 試驗(yàn)方案及方法

試驗(yàn)主要研究?jī)?nèi)容包括：混凝土試塊在持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）和標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)兩種養(yǎng)護(hù)條件下，不同引氣劑摻量（0.00%、0.05%、0.10%、0.15%、0.20%）對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度、孔結(jié)構(gòu)造成的影響及變化差異。

考慮低溫地區(qū)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，依據(jù)混凝土配合比設(shè)計(jì)，通過(guò)冷卻骨料和水的方式，將原材料一并放入恒溫養(yǎng)護(hù)箱冷卻24 h，以滿(mǎn)足試驗(yàn)要求。預(yù)溫完成后，及時(shí)進(jìn)行相關(guān)混凝土拌制、入模、振搗等工作，盡可能避免拌制過(guò)程中溫度變化造成的影響，整個(gè)拌制過(guò)程控制在15 min內(nèi)完成。

1）強(qiáng)度測(cè)定：依據(jù)《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50081—2019）^[18]進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)立方體混凝土試塊抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。依次對(duì)試驗(yàn)設(shè)定的兩種養(yǎng)護(hù)條件不同引氣劑摻量組別混凝土試塊進(jìn)行17個(gè)齡期的抗壓強(qiáng)度測(cè)試（試驗(yàn)組別每組預(yù)留3個(gè)試塊進(jìn)行強(qiáng)度測(cè)試，齡期取3、7 d，隨后以每7 d為一測(cè)試期，連續(xù)測(cè)試到112 d共17個(gè)測(cè)試周期）。

2）孔結(jié)構(gòu)：采用Auto Pore IV9500測(cè)孔儀測(cè)試微觀孔結(jié)構(gòu)。試驗(yàn)前單獨(dú)預(yù)留砂漿試樣，為了消減試樣中存在水的含量，制樣完畢后放置于環(huán)境溫度設(shè)定為80 ℃的烘箱中烘烤24 h，烘烤完成后冷卻至25 ℃。試樣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)為（7±0.5）g。制備工作完成后，進(jìn)行全自動(dòng)測(cè)孔儀低壓測(cè)試和高壓測(cè)試分析。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 不同養(yǎng)護(hù)條件下各引氣劑摻量混凝土強(qiáng)度變化

試驗(yàn)組別B1～B5、F1～F5分別對(duì)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件與持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件下不同引氣劑摻量（0～0.20%），其中，0為未摻引氣劑的基礎(chǔ)對(duì)照組。

圖1（a）、（b）分別為各齡期下兩種養(yǎng)護(hù)方式對(duì)應(yīng)不同摻量含氣混凝土抗壓強(qiáng)度變化情況，分析可知，在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件和持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件下，同一齡期的混凝土抗壓強(qiáng)度均呈B1>B2>B3>B4>B5，F(xiàn)1>F2>F3>F4>F5，但兩種養(yǎng)護(hù)方式下，強(qiáng)度增長(zhǎng)速率顯然不同。標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，各摻量組別，從水化反應(yīng)開(kāi)始至28 d，抗壓強(qiáng)度均呈現(xiàn)不同速率的快速增長(zhǎng)趨勢(shì)，至28 d時(shí)，B1～B5的抗壓強(qiáng)度發(fā)展程度達(dá)到了112 d齡期強(qiáng)度的74.5%～77.3%；持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件下，強(qiáng)度發(fā)展存在較為短暫的迅速發(fā)育期，隨后其增長(zhǎng)速率受到抑制，28 d時(shí)，F(xiàn)1～F5的抗壓強(qiáng)度發(fā)展程度僅達(dá)到了112 d齡期強(qiáng)度的65.6%～77.2%。在同齡期相同引氣劑摻量時(shí)，持續(xù)負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下混凝土強(qiáng)度僅為標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下混凝土強(qiáng)度的73.5%～83%，而56 d時(shí)，相同引氣劑摻量混凝土負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件下的強(qiáng)度發(fā)展僅達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下混凝土強(qiáng)度的80%～83.2%?？梢?jiàn)，持續(xù)負(fù)溫養(yǎng)護(hù)環(huán)境對(duì)于混凝土的強(qiáng)度發(fā)展有著較為不利的影響，而這種不利的影響在強(qiáng)度發(fā)展早期較為顯著，這是因?yàn)槌掷m(xù)負(fù)溫的條件下，水分子臨近自身的冰點(diǎn)，其自身活躍度不夠。Li等^[16]指出，分子平均動(dòng)能與溫度成正比，環(huán)境溫度的提高將促進(jìn)分子運(yùn)動(dòng)的頻率，而持續(xù)的負(fù)溫養(yǎng)護(hù)一定程度上降低了水分子的運(yùn)動(dòng)能力，水分子與水泥顆粒間的碰撞次數(shù)也受到影響，從而造成了水泥水化速率的降低，也是導(dǎo)致負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下存在齡期滯后現(xiàn)象的因素之一；其次，受持續(xù)負(fù)溫的影響，部分水泥基材料的孔隙中水分會(huì)凝結(jié)成冰，間接性減少了實(shí)際參與水化反應(yīng)的水分，這在一定程度上影響了水化反應(yīng)的發(fā)展程度，最終影響水泥基材料強(qiáng)度發(fā)展速率。

以每7 d劃分測(cè)試周期，就相同養(yǎng)護(hù)條件、不同引氣劑摻量而言，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，未摻引氣劑的基礎(chǔ)對(duì)照組B1，28 d混凝土抗壓強(qiáng)度分別是引氣摻量0.05%、0.10%、0.15%、0.20%混凝土抗壓強(qiáng)度的1.19、1.37、1.75、2.38倍，56 d齡期抗壓強(qiáng)度分別是其余組別抗壓強(qiáng)度的1.18、1.37、1.74、2.38倍；持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件下，齡期28 d普通混凝土的抗壓強(qiáng)度是含氣混凝土組別的1.22、1.55、1.98、2.53倍，同樣，在齡期56 d時(shí)抗壓強(qiáng)度分別對(duì)應(yīng)1.15、1.38、1.73、2.32倍。負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下，28 d齡期時(shí)，F(xiàn)2組（0.05%）相較零摻量的基礎(chǔ)對(duì)照組強(qiáng)度下降17.8%，而F3、F4、F5各組別引氣劑摻量增加0.05%后，相較前一組別強(qiáng)度下降21.4%、21.6%、21.8%，56 d時(shí)，強(qiáng)度相對(duì)基礎(chǔ)對(duì)照組，F(xiàn)2組（0.05%）強(qiáng)度下降13.1%，而F3、F4、F5分別為16.4%、20.5%、25.3%，相對(duì)于28 d齡期各組所對(duì)應(yīng)的強(qiáng)度，其中，F(xiàn)2～F4各組試塊不同摻量引氣劑對(duì)強(qiáng)度的抑制作用均呈一定幅度的下降態(tài)勢(shì)；標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，28、56 d齡期時(shí)，隨著引氣劑摻量的增加，相對(duì)零摻對(duì)照組，B3（0.10%）強(qiáng)度損失13.2%和13.5%，B2（0.05%）次之，相對(duì)B3（0.10%）組，試塊B4（0.15%）強(qiáng)度下降超兩倍，而（0.20%）隨著引氣劑摻量增加，B5強(qiáng)度下降越發(fā)顯著，實(shí)驗(yàn)中負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件引氣劑摻量為0.05%的F2組對(duì)強(qiáng)度造成影響最小，而在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)環(huán)境下引氣劑摻量為（0.1%）的B3組強(qiáng)度受影響最小。

試驗(yàn)結(jié)果表明，在試驗(yàn)設(shè)定的引氣劑摻量條件下，引氣劑摻量與抗壓強(qiáng)度不論在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件還是負(fù)溫條件下均呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)性；通過(guò)對(duì)比不同養(yǎng)護(hù)方式可知，兩種養(yǎng)護(hù)方式下混凝土早期強(qiáng)度增長(zhǎng)較快，強(qiáng)度增長(zhǎng)率較高，引氣劑的加入對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度的抑制作用涵蓋了整個(gè)強(qiáng)度增長(zhǎng)周期，引氣劑摻量越多對(duì)混凝土強(qiáng)度抑制程度越顯著，相同條件下，混凝土抗壓強(qiáng)度均隨引氣劑摻量的增加逐漸減小，這是因?yàn)檫^(guò)多的引氣劑提高了混凝土的含氣量，減小了骨料與水化物的界面膠結(jié)強(qiáng)度，并導(dǎo)致混凝土的孔隙率增大，有效承載界面減少；而在受到荷載時(shí)，孔隙附近又易產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象，從而降低混凝土的整體強(qiáng)度。

在入模溫度和水膠比相同的條件下，環(huán)境養(yǎng)護(hù)溫度成為唯一影響水泥水化反應(yīng)的決定因素，養(yǎng)護(hù)溫度越低，早期水化反應(yīng)初始反應(yīng)溫度就越低，水化反應(yīng)速率越慢，水化程度受到較大抑制。耦合引氣劑作用后，不同材料界面間黏結(jié)力不足，從而降低了水泥基材料早期強(qiáng)度的增長(zhǎng)率；隨著齡期的增長(zhǎng)，引氣劑造成強(qiáng)度不足的問(wèn)題得到部分改善，影響程度均在降低，而個(gè)別摻量不遵循這一規(guī)律。

分析試驗(yàn)結(jié)果可知，含氣混凝土在不同養(yǎng)護(hù)條件下強(qiáng)度損失的影響因素存在差異，引氣劑引入的微小不連續(xù)氣泡，在不同環(huán)境中發(fā)揮著不同的作用。在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，混凝土強(qiáng)度的損失主要是因?yàn)闅馀輸?shù)量的增多，混凝土內(nèi)部存在大量的孔隙。而在負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下，強(qiáng)度的損失則主要是由水化反應(yīng)緩慢和引氣劑提高了混凝土孔隙率兩種因素共同造成的，在負(fù)溫條件下，雖然水化反應(yīng)相對(duì)較慢，但仍在持續(xù)進(jìn)行，隨著齡期的增長(zhǎng)，水化反應(yīng)最終也會(huì)終止。文獻(xiàn)[12]指出，齡期滯后的天數(shù)與混凝土含氣量關(guān)系不緊密，僅與養(yǎng)護(hù)環(huán)境有關(guān)。這也驗(yàn)證了在齡期到達(dá)一定階段后，混凝土強(qiáng)度的損失主要是由負(fù)溫環(huán)境造成，而引氣劑的摻量并不能起決定性作用。

2.2 不同養(yǎng)護(hù)條件下各引氣劑摻量含氣混凝土孔結(jié)構(gòu)規(guī)律

含氣混凝土存在的大量的微小氣泡可以緩沖混凝土內(nèi)部自由水的部分凍脹應(yīng)力，并可使未結(jié)冰的多余水進(jìn)入其中，而水在結(jié)冰時(shí)會(huì)膨脹，當(dāng)壓強(qiáng)增大時(shí)，膨脹會(huì)受到阻礙，從而使水的冰點(diǎn)發(fā)生變化，增大后的壓強(qiáng)為氣壓和液面彎曲產(chǎn)生的附加壓力共同組成累加^[19]，而此時(shí)壓力將大于標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，所以孔徑大小不同，水的冰點(diǎn)也不同。

根據(jù)謝超等^[20]中給出的孔徑與孔隙水的冰點(diǎn)關(guān)系公式可求得當(dāng)水的冰點(diǎn)為-5 ℃時(shí)對(duì)應(yīng)孔徑的大小，計(jì)算式為 （1）

將表5參數(shù)帶入式（1）反算可求得水的冰點(diǎn)為-5℃時(shí)孔徑的半徑大小為24.9 nm（直徑49.8 nm）。

基于理論計(jì)算結(jié)果可知，持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件下，當(dāng)孔徑直徑小于49.8 nm時(shí)，孔隙中水呈液相，并不會(huì)結(jié)冰，這部分液相水將參與水化反應(yīng)，而當(dāng)孔徑大于49.8 nm時(shí)，孔徑中部分水將凍結(jié)成冰，無(wú)法及時(shí)參與水化反應(yīng)。按吳中偉等^[24]對(duì)孔的分類(lèi)，這類(lèi)孔徑屬于少害孔。

取齡期為28 d時(shí)的孔徑分布作為分析對(duì)象，如圖2所示。

由圖2（a）可知，持續(xù)負(fù)溫養(yǎng)護(hù)（-5 ℃）和標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，最可幾孔徑均隨引氣劑摻量的增加表現(xiàn)出先減小后增大的變化趨勢(shì)。標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，摻量為0.05%的B2組孔徑分布最優(yōu)，最可幾孔徑僅為26.27 nm，屬于少害孔接近無(wú)害孔的界限，零摻加引氣劑的B1組對(duì)照組次之，最可幾孔徑為40.28 nm，屬于少害孔范圍內(nèi)，而其他組孔徑分布優(yōu)劣表現(xiàn)為B1（40.28 nm）>B3（50.38 nm）>B4（62.54 nm）>B5（120.70 nm），引氣劑摻量大于等于0.10%后的各組均出現(xiàn)不同程度劣化，以B5組別劣化程度最為嚴(yán)重。

B2～B5組每增加摻量0.05%，最可幾孔徑均呈不同程度的非線(xiàn)性增長(zhǎng)趨勢(shì)，B3到B2組最可幾孔徑增加24.11 nm，B4到B3組增大了12.16 nm，B5到B4組增加了58.16 nm。相比對(duì)照組，摻加0.05%引氣劑最可幾孔徑減少了34.7%；引氣劑摻量為0.10%時(shí)，最可幾孔徑增大了25.1%；引氣劑摻量為0.15%時(shí)；最可幾孔徑增大了55.3%；引氣劑摻量為0.2%時(shí)，最可幾孔徑增大了200%，由試驗(yàn)現(xiàn)象可知，隨著引氣劑摻量的增加，相比普通混凝土，含氣混凝土的孔徑分布發(fā)生了較為顯著的變化，但引氣劑摻量超過(guò)0.05%后，效果轉(zhuǎn)變?yōu)樨?fù)向反饋。

在持續(xù)負(fù)溫養(yǎng)護(hù)的條件下，各組最可幾孔徑均大于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下對(duì)應(yīng)組最可幾孔徑，分別增長(zhǎng)了74%、91%、140%、141.6%、135.4%。顯然，按照孔徑劃分，負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下各組最可幾孔徑均為有害孔，其中F3（0.10%）、F4（0.15%）、F5（0.20%）3組為多害孔，各組最可幾孔徑變化規(guī)律與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下變化規(guī)律相似，隨著引氣劑摻量的增加，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下各組間孔徑變化率分別為-35%、92%、24%、92%；負(fù)溫養(yǎng)護(hù)下各組別孔徑變化率為-35%、140%、25%、88%。不同條件下各組別變化率大多相差不超4%，僅在摻量為0.1%時(shí)不同養(yǎng)護(hù)條件下變化率差異較大，由圖2（b）也可看出，各組孔徑分布曲線(xiàn)峰值對(duì)應(yīng)的最可幾孔徑均大于冰點(diǎn)為-5 ℃時(shí)水的孔徑49.8 nm，再次驗(yàn)證了負(fù)溫環(huán)境養(yǎng)護(hù)對(duì)孔徑分布造成的影響要遠(yuǎn)大于引氣劑摻量變化帶來(lái)的影響。

負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件和標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，混凝土的孔體積占比隨著引氣劑摻量的變化如圖3所示。在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，B1～B5五組引氣劑摻量的混凝土有害孔及多害孔占總孔體積的比例之和分別為51.51%、32.64%、60.06%、72.93%、82.98%，在不摻加引氣劑的條件下，B1對(duì)照組有超總孔體積50%的孔屬于有害孔，在摻加引氣劑后，發(fā)生明顯改善，有害孔及多害孔的占比下降了18.87%，但隨著引氣劑摻量繼續(xù)增加，孔徑占比再次發(fā)生變化，且呈現(xiàn)出隨摻量增加，有害孔及多害孔占總孔體積比例逐漸增加的趨勢(shì)，在B5（0.20%）組中，有害孔與多害孔占比之和達(dá)到了82.98%，其中有害孔高達(dá)48.32%。

在持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件下，F(xiàn)1～F5五組引氣劑摻量的混凝土有害孔及多害孔占總孔體積的比例之和分別為：75.24%、58.62%、80.23%、85.11%、91.65%，相比標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件，整體上升了1.46、1.80、1.33、1.17、1.10倍。有害孔及多害孔占比之和逐漸上升，但與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件相比，占比放大系數(shù)表現(xiàn)為先上升后降低的趨勢(shì)。其中多害孔在引氣劑摻量為0.05%時(shí)占比最小，僅為15.91%，但增加0.05%摻量后的F2組，多害孔比例擴(kuò)大近兩倍，且隨摻量0.05%遞增后，多害孔也隨之增加，引氣劑摻量為0.20%的F5組多害孔達(dá)到試驗(yàn)組別峰值，多達(dá)60.57%，嚴(yán)重影響了混凝土的性能，這是由負(fù)溫條件與引氣劑摻量自身耦合下造成的結(jié)果。通過(guò)計(jì)算可知，持續(xù)-5 ℃養(yǎng)護(hù)條件下，當(dāng)孔徑直徑小于49.8 nm時(shí)，孔隙中水呈液相，并不會(huì)結(jié)冰，這部分液相水將參與水化反應(yīng)，而負(fù)溫環(huán)境下的5種組別，F(xiàn)1～F5各組孔徑小于49.8 nm的占比依次為24.76%、41.38%、19.77%、14.89%、8.35%，5組負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下的引氣混凝土可參加水化反應(yīng)的液相水含量均不超過(guò)50%，其余水分凍結(jié)成冰，水化反應(yīng)得不完全，致使了混凝土性能的劣化，造成了與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下混凝土性能較大的差異。

圖4為含氣混凝土的孔隙率和平均孔徑隨著引氣劑摻量的變化關(guān)系，針對(duì)不同養(yǎng)護(hù)條件下兩種含氣混凝土的指標(biāo)也進(jìn)行了進(jìn)一步的區(qū)分。隨著引氣劑摻量的累加，孔隙率及平均孔徑均呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)，表現(xiàn)出較顯著的正相關(guān)性。

B1～B5各試驗(yàn)混凝土組的孔隙率分別為16.1%、18.9%、21.8%、25.5%、27.2%，隨各組引氣劑摻量的增加，其各級(jí)增長(zhǎng)率為17.39%、35.40%、58.38%、68.94%。平均孔徑為65.0、83.7、93.9、120.8、131.8 nm；平均孔徑的增長(zhǎng)率分別是28.77%、44.46%、85.84%、102.77%，B5組相較零摻對(duì)照組增長(zhǎng)率達(dá)到了102.77%，增長(zhǎng)量擴(kuò)大了一倍有余。F1～F5組隨引氣劑摻量梯度增加后各含氣混凝土組別的孔隙率分別為19.8%、23.5%、26.4%、28.3%、31.6%，隨引氣劑摻量的增加，各級(jí)增長(zhǎng)率為18.68%、33.33%、42.93%、59.59%；平均孔徑為91.3、106.1、115.5、133.7、143.2 nm，各組別增長(zhǎng)率分別是16.21%、26.51%、46.44%、56.85%。僅從增長(zhǎng)率而言，負(fù)溫養(yǎng)護(hù)下，隨引氣劑摻量的增加，孔隙率及平均孔徑增長(zhǎng)幅度遠(yuǎn)小于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下的增長(zhǎng)幅度。

分析各組混凝土的孔隙率和平均孔徑變化規(guī)律可知，與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件相比，負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下孔隙率最小增長(zhǎng)率9.8%，平均孔徑最小增長(zhǎng)率7.9%為摻量0.15%的試驗(yàn)組別；平均孔徑變化最大為19.57%，為摻量0.05%的試驗(yàn)組別。當(dāng)普通混凝土處于負(fù)溫養(yǎng)護(hù)環(huán)境時(shí)孔隙率相比標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)環(huán)境增大了28.9%，在后續(xù)試驗(yàn)組，隨著引氣劑的加入兩種不同環(huán)境下混凝土孔隙率間的變化得到顯著改善。

3 結(jié)論

1）相比零摻引氣劑的對(duì)照組而言，引氣劑摻量為0.05%的B2、F2在兩種養(yǎng)護(hù)環(huán)境下均對(duì)混凝土的孔隙結(jié)構(gòu)有所改善，表現(xiàn)為小孔分布數(shù)量的增加和原有大孔分布數(shù)量的降低，最可幾孔徑分布也均有朝向小孔方向移動(dòng)的趨勢(shì)，試驗(yàn)現(xiàn)象清晰地表明了含氣混凝土較高抗凍性能的微觀機(jī)理，當(dāng)引氣劑摻量大于0.05%時(shí)，整體效果呈負(fù)向反饋。

2）通過(guò)不同養(yǎng)護(hù)環(huán)境下各不同組別強(qiáng)度變化的規(guī)律可知，當(dāng)工程環(huán)境為負(fù)溫條件時(shí)，在齡期到達(dá)一定規(guī)模后，強(qiáng)度的損失主要是由負(fù)溫環(huán)境造成。標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下所呈現(xiàn)的由引氣劑摻量增多混凝土密實(shí)度降低，抗壓強(qiáng)度劣化的演變規(guī)律在負(fù)溫環(huán)境的條件下并不適用，含氣量與負(fù)溫環(huán)境對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度產(chǎn)生的影響，負(fù)溫條件所占權(quán)重更高。

3）持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件下，當(dāng)孔徑直徑小于49.8 nm時(shí)，孔隙中水呈液相，對(duì)持續(xù)負(fù)溫（-5 ℃）養(yǎng)護(hù)條件而言，將直徑小于49.8 nm的孔徑劃分為少害孔，當(dāng)孔徑大于49.8 nm時(shí)，孔徑中部分水將凍結(jié)成冰，不參與水化反應(yīng)，從而造成水化發(fā)育缺失，強(qiáng)度不及標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)強(qiáng)度。水泥基材料的水化反應(yīng)與微觀孔結(jié)構(gòu)之間存在相互作用的關(guān)系，而水化過(guò)程中實(shí)際參與反應(yīng)的液相水的數(shù)量是水化及孔結(jié)構(gòu)發(fā)展程度的重要影響因素。

4）盡管負(fù)溫條件下各組混凝土的孔隙率和平均孔徑均大于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件，但隨摻量的增加，含氣混凝土負(fù)溫環(huán)境條件下孔隙率及平均孔徑增長(zhǎng)幅度遠(yuǎn)小于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件平均孔徑和孔隙率增長(zhǎng)幅度，從側(cè)面體現(xiàn)了引氣劑的加入一定程度上優(yōu)化了混凝土內(nèi)部微觀孔結(jié)構(gòu)的孔徑分布。

參考文獻(xiàn)

[1] ?郭海貞， 張戎令， 王起才， 等. 負(fù)溫條件和礦物摻合料耦合作用對(duì)混凝土強(qiáng)度和抗?jié)B性影響[J]. 鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào)， 2019， 16（10）： 2475-2482.

GUO H Z， ZHANG R L， WANG Q C， et al. Influence of negative temperature condition and mineral admixture coupling on strength and impermeability of concrete [J]. Journal of Railway Science and Engineering， 2019， 16（10）： 2475-2482. （in Chinese）

[2] ?張魯新， 熊治文， 韓龍武. 青藏鐵路凍土環(huán)境和凍土工程[M]. 北京： 人民交通出版社， 2011.

ZHANG L X， XIONG Z W， HAN L W. Permafrost enviro nment and permafrost engineering on Qinghai-Tibet Railway [M]. Beijing： China Communications Press， 2011. （in Chinese）

[3] ?段運(yùn)， 王起才， 張戎令， 等. 負(fù)溫（-3℃）養(yǎng)護(hù)下混凝土抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)試驗(yàn)研究[J]. 硅酸鹽通報(bào)， 2016， 35（1）： 244-249.

DUAN Y， WANG Q C， ZHANG R L， et al. Compressive strength growth of minus temperature （-3 ℃） curing concrete [J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society， 2016， 35（1）： 244-249. （in Chinese）

[4] ?王慶石， 張凱， 王起才， 等. 低溫養(yǎng)護(hù)下引氣混凝土的孔結(jié)構(gòu)對(duì)力學(xué)性能及耐久性能影響研究[J]. 硅酸鹽通報(bào)， 2015， 34（8）： 2095-2099.

WANG Q S， ZHANG K， WANG Q C， et al. Effect of the pore structure of air concrete on the mechanical properties and durability at low temperature curing [J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society， 2015， 34（8）： 2095-2099. （in Chinese）

[5] ?GIRSKAS G， SKRIPKI?NAS G. The effect of synthetic zeolite on hardened cement paste microstructure and freeze-thaw durability of concrete [J]. Construction and Building Materials， 2017， 142： 117-127.

[6] ?ZIAEI-NIA A， TADAYONFAR G R， ESKANDARI-NADDAF H. Effect of air entraining admixture on concrete under temperature changes in freeze and thaw cycles [J]. Materials Today： Proceedings， 2018， 5（2）： 6208-6216.

[7] ?GONG F Y， TAKAHASHI Y， MAEKAWA K. Strong coupling of freeze-thaw cycles and alkali silica reaction -?multi-scale poro-mechanical approach to concrete damages [J]. Journal of Advanced Concrete Technology， 2017， 15（7）： 346-367.

[8] ?SAKAI E， YAMADA K， OHTA A. Molecular structure and dispersion-adsorption mechanisms of comb-type superplasticizers used in Japan [J]. Journal of Advanced Concrete Technology， 2003， 1（1）： 16-25.

[9] ?李丹， 吳建偉， 張鵬， 等. 引氣混凝土抗氯離子滲透性及其微觀孔結(jié)構(gòu)[J]. 硅酸鹽通報(bào)， 2017， 36（11）： 3797-3802.

LI D， WU J W， ZHANG P， et al. Resistance of chloride ion penetration and the microstructure of air-entrained concrete [J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society， 2017， 36（11）： 3797-3802. （in Chinese）

[10] ?DONG S H， FENG D C， JIANG S H， et al. Effect of freezing temperature on the microstructure of negative temperature concrete [J]. Advanced Materials Research， 2013， 663： 343-348.

[11] ?胡玉兵， 苗廣營(yíng)， 熊羽. 負(fù)溫環(huán)境下混凝土力學(xué)性能及水化特征研究[J]. 建筑材料學(xué)報(bào)， 2017， 20（6）： 975-980.

HU Y B， MIAO G Y， XIONG Y. Mechanical properties and hydration characteristics of concrete subject to subzero temperature condition [J]. Journal of Building Materials， 2017， 20（6）： 975-980. （in Chinese）

[12] ?張凱， 王起才， 楊子江， 等. 多年凍土區(qū)引氣混凝土抗壓強(qiáng)度及抗凍性研究[J]. 鐵道學(xué)報(bào)， 2019， 41（5）： 156-161.

ZHANG K， WANG Q C， YANG Z J， et al. Effect of air-entrained concrete on compressive strength and frost resistance in permafrost regions [J]. Journal of the China Railway Society， 2019， 41（5）： 156-161. （in Chinese）

[13] ?張凱， 王起才， 楊子江， 等. 季節(jié)性活動(dòng)層中混凝土強(qiáng)度與抗凍性顯著性分析及預(yù)測(cè)模型研究[J]. 硅酸鹽通報(bào)， 2019， 38（8）： 2384-2390.

ZHANG K， WANG Q C， YANG Z J， et al. Significant analysis and prediction model research on the concrete strength and frost resistance in seasonal frozen regions [J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society， 2019， 38（8）： 2384-2390. （in Chinese）

[14] ?王起才， 張凱， 王慶石. -3℃養(yǎng)護(hù)下引氣混凝土滲透性能與孔結(jié)構(gòu)特性[J]. 材料導(dǎo)報(bào)， 2015， 29（14）： 131-134， 139.

WANG Q C， ZHANG K， WANG Q S. Permeability and properties of pore structure in air-entraining concrete under -3 ℃ curing [J]. Materials Review， 2015， 29（14）： 131-134， 139. （in Chinese）

[15] ?SHI Y， YANG H Q， ZHOU S H， et al. Effect of atmospheric pressure on performance of AEA and air entraining concrete [J]. Advances in Materials Science and Engineering， 2018， 2018： 1-7.

[16] ?LI Y， WANG Z D， WANG L. The influence of atmospheric pressure on air content and pore structure of air-entrained concrete [J]. Journal of Wuhan University of Technology （Materials Science）， 2019， 34（6）： 1365-1370.

[17] ?郭海貞. 基于等強(qiáng)度持續(xù)負(fù)溫（-5℃）下C30混凝土性能劣化演變規(guī)律研究[D]. 蘭州： 蘭州交通大學(xué)， 2020.

GUO H Z. Research on the evolution of performance degradation of C30 concrete under constant negative temperature （-5℃） [D]. Lanzhou： Lanzhou Jiatong University， 2020. （in Chinese）

[18] ?混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)： GB/T 50081—2019 [S].北京： 中國(guó)建筑工業(yè)出版社， 2019.

Standard for test methods of concrete physical and mechanical properties： GB/T 50081—2019 [S]. Beijing： China Architecture & Building Press. （in Chinese）

[19] ?傅鷹. 化學(xué)熱力學(xué)導(dǎo)論[M]. 北京： 科學(xué)出版社， 1963.

FU Y. Introduction to chemical thermodynamics [M]. Beijing： Science Press， 1963. （in Chinese）

[20] ?謝超， 王起才， 于本田， 等. 負(fù)溫下混凝土孔結(jié)構(gòu)及抗氯離子滲透性發(fā)展規(guī)律[J]. 哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào)， 2020， 41（11）： 1703-1709.

XIE C， WANG Q C， YU B T， et al. The developing law of pore structure and resistance to chloride ion permeability of concrete at negative temperatures [J]. Journal of Harbin Engineering University， 2020， 41（11）： 1703-1709. （in Chinese）

[21] ?吳義彬. 定量計(jì)算水表面張力系數(shù)及其溫度變化率[J]. 物理通報(bào)， 2015（1）： 103-106.

WU Y B. Quantitative calculation on water surface tension coefficient and its temperature variation percentage [J]. Physics Bulletin， 2015（1）： 103-106. （in Chinese）

[22] ?王竹溪.熱力學(xué)簡(jiǎn)明教程[M].北京：商務(wù)印書(shū)館， 1975： 160.

WANG Z X. Brief course on thermodynamics [M]. Beijing： The Commercial Press， 1975：160. （in Chinese）

[23] ?郭天同. 冰水固流轉(zhuǎn)化理論研究[D]. 青島： 青島科技大學(xué)， 2011.

GUO T T. The theoretical resrarch on transformation between solide and liquid of water and ice [D]. Qingdao， Shandong： Qingdao University of Science & Technology， 2011. （in Chinese）

[24] ?吳中偉， 廉慧珍. 高性能混凝土[M]. 北京： 中國(guó)鐵道出版社， 1999.

WU Z W， LIAN H Z. High performance concrete [M]. Beijing： China Railway Publishing House， 1999. （in Chinese）

（編輯??胡玲）