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      Φ1 524 mm×20.3 mm X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管研發(fā)

      2020-01-01 07:30:38劉成坤冉軼杰李曉龍肖永成蒲夢(mèng)雅
      鋼管 2019年5期
      關(guān)鍵詞:熱軋板鋼級(jí)管體

      劉成坤,冉軼杰,彭 彬,李曉龍,肖永成,劉 燁,蒲夢(mèng)雅

      (資陽石油鋼管有限公司,四川 資陽 641300)

      21世紀(jì)以來,隨著天然氣市場(chǎng)需求的不斷增長,在天然氣長輸管線工程建設(shè)的帶動(dòng)下,輸送鋼管的制造技術(shù)突飛猛進(jìn),高鋼級(jí)、厚壁、大直徑螺旋縫埋弧焊(SAWH)管在長輸管線工程建設(shè)中得到了廣泛應(yīng)用[1-2],在未來10~20年,市場(chǎng)對(duì)天然氣的需求仍會(huì)繼續(xù)保持快速增長的勢(shì)頭[3-4]。

      為了提高管道輸量、節(jié)省管道建設(shè)投資,綜合考慮管道工程建設(shè)成本和運(yùn)營經(jīng)濟(jì)性及安全可靠性[5],必然會(huì)在增大鋼管直徑和壁厚、提高鋼級(jí)、增加輸氣壓力等方面做文章。目前,西氣東輸三線中段、中俄管線東段等長輸管線建設(shè)已大量采用了Φ1 219 mm×22 mm和Φ1 422 mm×21.4 mm X80鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管[6],促進(jìn)我國大直徑、厚壁、高鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管的制造技術(shù)達(dá)到國際先進(jìn)水平。將要陸續(xù)啟動(dòng)的西四線、西五線等工程,采用更高鋼級(jí)、更大直徑和壁厚的SAWH鋼管進(jìn)行高壓、大輸量、長距離輸送已成為我國天然氣管道建設(shè)的發(fā)展趨勢(shì)[7-12]。

      因此,進(jìn)行Φ1 524 mm X90鋼級(jí)超大直徑螺旋縫焊管研發(fā)意義重大[6,13]。自 2016 年以來,針對(duì)Φ1 524 mm×20.3 mm X90鋼級(jí)SAWH鋼管開發(fā),資陽石油鋼管有限公司(簡(jiǎn)稱資陽鋼管公司)和寶雞石油鋼管有限責(zé)任公司鋼管研究院聯(lián)合國內(nèi)鋼廠,開展了大量的工藝試驗(yàn)研究和檢測(cè)評(píng)價(jià)工作,2018年10月在資陽鋼管公司Φ1 626 mm螺旋縫焊管生產(chǎn)線上進(jìn)行了產(chǎn)品試制,試制產(chǎn)品經(jīng)內(nèi)部檢驗(yàn)、型式試驗(yàn)和第三方評(píng)價(jià),各項(xiàng)質(zhì)量指標(biāo)均滿足產(chǎn)品技術(shù)條件要求。

      1 X90板卷開發(fā)及性能分析

      聯(lián)合國內(nèi)某鋼鐵集團(tuán)公司開展了板厚20.3 mm X90鋼級(jí)熱軋板卷的研究開發(fā),提出可行的板卷合金化思路,采用超低C,低P、S、N,增加Ni、Nb、V、Ti等細(xì)晶合金元素成分設(shè)計(jì),保證可焊性,通過熱機(jī)械控軋(TMCP)工藝優(yōu)化和先進(jìn)技術(shù)的應(yīng)用,獲得了超純凈、細(xì)晶組織、高強(qiáng)度、高韌性等性能優(yōu)良的熱軋板卷。對(duì)開發(fā)出的X90熱軋板卷,依據(jù)QSY GJX 125—2013《天然氣輸送管道用X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管用熱軋板卷技術(shù)條件》要求進(jìn)行了性能分析、驗(yàn)證。

      1.1 板卷幾何尺寸

      X90鋼級(jí)熱軋板卷尺寸見表1。

      1.2 板卷化學(xué)成分分析

      X90鋼級(jí)熱軋板卷化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))分析結(jié)果見表2。

      表1 X90鋼級(jí)熱軋板卷尺寸

      表2 X90鋼級(jí)熱軋板卷化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))分析結(jié)果%

      1.3 板卷力學(xué)性能

      1.3.1 拉伸性能

      X90鋼級(jí)熱軋板卷拉伸性能試驗(yàn)結(jié)果見表3。卷板中部的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度略低于頭部和尾部,卷板屈服強(qiáng)度分布在669~736 MPa,平均值695 MPa,接近標(biāo)準(zhǔn)中限值700 MPa,考慮包辛格效應(yīng),制管后母管的屈服強(qiáng)度將有所下降,預(yù)留了約40 MPa的影響量;抗拉強(qiáng)度分布在760~802 MPa,平均值784 MPa,小于標(biāo)準(zhǔn)中限值約25 MPa,在合理范圍;屈強(qiáng)比為0.87~0.92;伸長率為21%~25%??梢姡寰砝煨阅芨黜?xiàng)指標(biāo)數(shù)據(jù)相對(duì)集中、性能穩(wěn)定。

      表3 X90鋼級(jí)熱軋板卷拉伸性能試驗(yàn)結(jié)果

      1.3.2 夏比沖擊試驗(yàn)

      X90鋼級(jí)熱軋板卷-20℃夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果見表4。試驗(yàn)結(jié)果顯示,X90鋼級(jí)熱軋板卷-20℃夏比沖擊吸收功集中在317~359 J,斷口剪切面積百分比均為100%,卷板頭、中、尾部低溫沖擊性能指 標(biāo)趨同、穩(wěn)定、良好。

      表4 X90鋼級(jí)熱軋板卷-20℃夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果

      1.3.3 落錘撕裂試驗(yàn)

      X90鋼級(jí)熱軋板卷-15℃落錘撕裂試驗(yàn)(DWTT)結(jié)果見表5。

      表5 X90鋼級(jí)熱軋板卷-15℃落錘撕裂試驗(yàn)結(jié)果

      試驗(yàn)結(jié)果顯示,X90鋼級(jí)熱軋板卷頭、尾部斷口剪切面積百分比最小值分別為88%、91%,頭、尾部平均值91%,雖滿足了技術(shù)條件要求,但出現(xiàn)了一定幅度的波動(dòng)。落錘撕裂試驗(yàn)結(jié)果能否穩(wěn)定達(dá)標(biāo)是厚壁、X90鋼級(jí)熱軋板卷開發(fā)的難點(diǎn)之一,特別是卷板頭、尾部位達(dá)標(biāo)難度更大,為以后進(jìn)一步優(yōu)化卷板性能指明了方向。

      1.3.4 導(dǎo)向彎曲試驗(yàn)

      X90鋼級(jí)熱軋板卷導(dǎo)向彎曲試樣的拉伸面上未出現(xiàn)目視可見的裂紋,導(dǎo)向彎曲試驗(yàn)結(jié)果滿足QSY GJX 125—2013標(biāo)準(zhǔn)要求。

      1.3.5 硬度試驗(yàn)

      X90鋼級(jí)熱軋板卷橫向維氏硬度測(cè)試點(diǎn)分布如圖1所示,維氏硬度試驗(yàn)結(jié)果見表6。

      圖1 板卷橫向維氏硬度測(cè)試點(diǎn)分布示意

      表6 X90鋼級(jí)熱軋板卷維氏硬度試驗(yàn)結(jié)果 HV10

      從表6可以看出,板卷頭部硬度值為230~262 HV10,平均值247 HV10;中部為224~268 HV10,平均值248 HV10;尾部為237~265 HV10,平均值254 HV10;板卷的頭、中、尾部的維氏硬度值數(shù)據(jù)集中、穩(wěn)定。

      1.3.6 金相檢驗(yàn)

      X90鋼級(jí)熱軋板卷金相檢驗(yàn)結(jié)果見表7。板卷顯微組織如圖2~3所示。

      以上的性能分析結(jié)果顯示:X90鋼級(jí)板卷的所有性能指標(biāo)完全滿足“板卷技術(shù)條件”要求。

      2 鋼管制造工藝設(shè)計(jì)開發(fā)及產(chǎn)品試制

      2.1 鋼管制造工藝設(shè)計(jì)開發(fā)

      工藝設(shè)計(jì)依據(jù)QSY GJX 124—2013《天然氣輸送管道用X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管技術(shù)條件》,鋼管規(guī)格 Φ1 524 mm×20.3 mm×8~12 m,鋼級(jí) X90,板卷公稱寬度1 650 mm。

      2.1.1 成型工藝設(shè)計(jì)

      成型方式采用三輥彎板、排輥外控、上卷左螺旋MEG成型。

      成型主要工藝參數(shù)有:板卷工作寬度1 640 mm±0.5 mm,成型角 69°41′,內(nèi)壓輥角度 69°23′,外控輥角度69°58′,螺距長度1 749 mm,調(diào)型理論圓直徑控制在1 520~1 522 mm。

      表7 X90鋼級(jí)熱軋板卷金相檢驗(yàn)結(jié)果

      圖2 板卷顯微組織

      圖3 板卷帶狀組織

      三輥彎板機(jī)按過壓彎曲設(shè)計(jì),成型殘余應(yīng)力采用切環(huán)法檢測(cè),鋼管切口張開間距控制在-30~70 mm(“鋼管技術(shù)條件”要求≤90 mm)。

      成型控制的主要質(zhì)量指標(biāo)有:管端外徑允許偏差-0.5~+2.0 mm;兩端平均直徑之差≤2.0 mm;管體直徑允許偏差-1.83~+4.00 mm;成型縫錯(cuò)邊管端≤1.6 mm,管體≤2.0 mm;管端橢圓度允許偏差≤0.6%D,管體橢圓度允許偏差≤1.2%D;鋼管全長直度偏差≤鋼管長度的0.2%,局部≤3.0 mm/m;成型縫“噘嘴”量≤1.5 mm。

      2.1.2 焊接工藝設(shè)計(jì)

      一步法焊接方式,內(nèi)外焊接均采用雙絲埋弧自動(dòng)焊,前絲直流、后絲交流,先內(nèi)焊、后外焊,內(nèi)外焊工位間隔1.5個(gè)螺距,內(nèi)焊點(diǎn)接近6點(diǎn)鐘位置,外焊點(diǎn)接近12點(diǎn)鐘位置。

      焊材匹配:內(nèi)外焊的1、2號(hào)焊絲均采用Φ4.0 mm高強(qiáng)度合金埋弧焊絲,與母材等強(qiáng)度匹配,焊劑采用高韌性高速燒結(jié)埋弧焊劑。

      焊縫設(shè)計(jì):充分考慮壁厚和焊接熔池中焊絲金屬與母材合適的熔合比、兼顧低線能量輸入原則下的焊接參數(shù)優(yōu)化[14],結(jié)合避免焊接夾雜、氣孔、未焊透缺陷的產(chǎn)生,通過反復(fù)的焊接試驗(yàn)、對(duì)比分析,確定焊縫采用X型坡口,上下坡口角度均采用小角度、鈍邊尺寸為壁厚的一半,上、下坡口的深度比約為3∶2。

      主要焊接參數(shù):依據(jù)低線能量輸入原則,結(jié)合焊縫設(shè)計(jì)和壁厚,兼顧焊縫外觀質(zhì)量和避免產(chǎn)生內(nèi)部焊接缺陷,焊接速度變化控制在±0.05 m/min,匹配適宜的焊接電流和電壓。

      焊接控制的主要質(zhì)量指標(biāo):內(nèi)外焊道熔合量≥1.5 mm,內(nèi)外焊道中心偏離量≤3.0 mm,內(nèi)焊縫余高≤3.0 mm,外焊縫余高≤2.5 mm,還包括焊縫的一系列力學(xué)性能指標(biāo)。

      2.2 產(chǎn)品試制及檢驗(yàn)

      2018年10月,在Φ1 626 mm螺旋縫焊管生產(chǎn)線上進(jìn)行了產(chǎn)品試制,試制過程中,生產(chǎn)正常,成型、焊接質(zhì)量穩(wěn)定,焊接接頭性能優(yōu)良,解決了厚壁、高鋼級(jí)鋼管生產(chǎn)中常見的焊縫及HAZ低溫沖擊韌性不穩(wěn)定的問題[15]。對(duì)試制產(chǎn)品按“鋼管技術(shù)條件”進(jìn)行了外觀檢驗(yàn)、X射線檢驗(yàn)、超聲波探傷、水壓試驗(yàn)等在線檢驗(yàn),并在檢驗(yàn)合格的鋼管上截取試驗(yàn),按“鋼管技術(shù)條件”要求進(jìn)行了試驗(yàn),重點(diǎn)對(duì)鋼管形體尺寸、外觀質(zhì)量、化學(xué)成分、力學(xué)性能等進(jìn)行了檢測(cè)試驗(yàn),同時(shí)進(jìn)行了X射線、超聲波等無損檢驗(yàn),檢驗(yàn)結(jié)果顯示鋼管各項(xiàng)指標(biāo)完全滿足“鋼管技術(shù)條件”要求。

      3 試制產(chǎn)品評(píng)價(jià)

      在試制產(chǎn)品內(nèi)部檢驗(yàn)合格的前提下,截取樣品送第三方檢驗(yàn)機(jī)構(gòu)按QSY GJX 124—2013進(jìn)行了質(zhì)量評(píng)價(jià),評(píng)價(jià)結(jié)果如下。

      3.1 拉伸性能試驗(yàn)

      X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管拉伸試驗(yàn)結(jié)果見表8。管體橫向屈服強(qiáng)度639~736 MPa、平均值685 MPa,與卷板平均值比下降約10 MPa,包辛格效應(yīng)影響較小,這與后續(xù)水壓試驗(yàn)加工強(qiáng)化有關(guān);管體橫向抗拉強(qiáng)度730~802 MPa、平均值772 MPa,與卷板平均值784 MPa比,微量下降、變化不明顯,且在合理范圍。屈強(qiáng)比0.87~0.92,平均值0.89;伸長率21%~25%,平均值22.9%,與卷板比均無明顯變化??梢?,X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管的拉伸性能各項(xiàng)指標(biāo)數(shù)據(jù)集中、性能穩(wěn)定。

      表8 X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管拉伸試驗(yàn)結(jié)果

      3.2 導(dǎo)向彎曲試驗(yàn)

      技術(shù)條件中,對(duì)焊接接頭導(dǎo)向彎曲試驗(yàn)要求不允許存在下列任一情況:①試樣完全斷裂;②在焊縫金屬處出現(xiàn)任何長度大于3.2 mm的裂紋或斷裂,無論深度如何;③在母材金屬、熱影響區(qū)或熔合線處出現(xiàn)任何長度大于3.2 mm或深度大于規(guī)定壁厚12.5%(即2.53 mm)的裂紋或斷裂。

      導(dǎo)向彎曲試樣取自板卷頭、中、尾部生產(chǎn)鋼管的焊接接頭橫向,試樣規(guī)格500 mm×38 mm×20.3 mm,彎軸直徑145 mm,面彎、背彎180°,試驗(yàn)結(jié)果顯示所有試樣均未出現(xiàn)裂紋等。

      3.3 夏比沖擊試驗(yàn)

      X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管-10℃夏比沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果見表9。

      表9 X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管-10℃夏比沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果

      X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管管體橫向的沖擊功在316~358 J,數(shù)據(jù)集中,且遠(yuǎn)高于相關(guān)技術(shù)條件要求,剪切面積百分比均為100%,焊縫及熱影響區(qū)的沖擊功也均遠(yuǎn)高于技術(shù)條件要求,鋼管具有良好的低溫韌性。

      X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管管體、焊縫、熱影響區(qū)的0,-10,-20,-30,-45,-60℃系列溫度夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果顯示:管體縱向、橫向的低溫脆性轉(zhuǎn)變溫度FATT50CVN低于-60℃,如圖4~5所示;焊縫的FATT50CVN約為-60℃,如圖6所示;熱影響區(qū)的FATT50CVN約為-23℃,如圖7所示。通過系列溫度夏比沖擊試驗(yàn),證明鋼管具有良好的低溫沖擊韌性,韌-脆轉(zhuǎn)變溫度極低,管體達(dá)到了-60℃以下、焊縫約為-60℃、熱影響區(qū)約為-23℃。

      圖5 管體橫向沖擊韌性系列溫度轉(zhuǎn)變曲線

      圖6 焊縫沖擊韌性系列溫度轉(zhuǎn)變曲線

      3.4 落錘撕裂試驗(yàn)

      X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管的-5℃落錘撕裂試驗(yàn)結(jié)果顯示,管體橫向斷口剪切面積百分比SA均為100%,滿足鋼管斷口剪切面積百分比SA單個(gè)值≥70%、平均值≥85%的技術(shù)條件要求。

      圖7 熱影響區(qū)沖擊韌性系列溫度轉(zhuǎn)變曲線

      進(jìn)行X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管管體縱向、管體橫向的0,-5,-15,-30,-45℃系列溫度落錘撕裂試驗(yàn)。結(jié)果顯示:管體縱向低溫脆性轉(zhuǎn)變溫度FATT85DWTT(試樣斷口剪切面積百分比低于85%且開始急劇下降的溫度點(diǎn),即韌-脆轉(zhuǎn)變溫度的拐點(diǎn))約為-15℃;管體橫向FATT85DWTT約為-30℃,如圖8所示。

      圖8 管體DWTT剪切面積系列溫度轉(zhuǎn)變曲線

      管體落錘撕裂試驗(yàn)結(jié)果能否達(dá)標(biāo)是高鋼級(jí)X90鋼級(jí)厚壁螺旋縫焊管開發(fā)的難點(diǎn)及需要突破的關(guān)鍵技術(shù)之一。-5℃時(shí),管體縱向、橫向的斷口剪切面積百分比均為100%,說明具有優(yōu)良的DWTT性能。從圖8來看,管體縱向試樣在約-15℃時(shí)斷口剪切面積百分比開始低于85%且明顯下降,管體橫向試樣在-30℃時(shí)斷口剪切面積百分比開始低于85%且明顯下降。

      3.5 硬度試驗(yàn)

      管體母材維氏硬度測(cè)試點(diǎn)分布與板卷的相同(圖1),管體母材維氏硬度試驗(yàn)結(jié)果見表10。焊接接頭維氏硬度測(cè)試點(diǎn)分布如圖9所示,焊接接頭維氏硬度試驗(yàn)結(jié)果見表11。

      卷板頭、中、尾部制管后焊接接頭維氏硬度值216~278 HV10,平均值237 HV10,數(shù)據(jù)集中、與技術(shù)條件指標(biāo)比余量較大,比制管前卷板的硬度低,驗(yàn)證了焊接工藝設(shè)計(jì)的合理性。

      3.6 金相分析

      焊接接頭金相檢驗(yàn)結(jié)果見表12,低倍宏觀形貌如圖10所示,焊縫區(qū)未見宏觀焊接缺陷;焊縫顯微組織如圖11所示。焊接接頭熔合區(qū)及細(xì)晶區(qū)的顯微組織如圖12~13所示。

      表10 管體母材維氏硬度試驗(yàn)結(jié)果 HV10

      圖9 焊接接頭維氏硬度測(cè)試點(diǎn)分布示意

      3.7 水壓爆破試驗(yàn)

      Φ1 524 mm×20.3 mm×11.7 m X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管水壓爆破試驗(yàn)結(jié)果見表13。數(shù)據(jù)顯示滿足QSY GJX 124—2013要求的鋼管實(shí)際爆破壓力值≥理論爆破壓力值的技術(shù)條件要求。

      表11 焊接接頭維氏硬度試驗(yàn)結(jié)果 HV10

      表12 焊接接頭金相檢驗(yàn)結(jié)果

      圖10 焊接接頭宏觀形貌

      圖11 焊縫顯微組織

      3.8 試制產(chǎn)品評(píng)價(jià)

      試制產(chǎn)品嚴(yán)格按鋼管技術(shù)條件進(jìn)行了拉伸、導(dǎo)向彎曲、夏比沖擊、落錘撕裂、硬度、焊接接頭宏觀形貌、金相組織、水壓爆破等一系列的檢驗(yàn)與試驗(yàn),結(jié)果顯示:試制產(chǎn)品各項(xiàng)質(zhì)量指標(biāo)完全滿足“鋼管技術(shù)條件”要求,試制產(chǎn)品合格。

      圖12 焊接接頭熔合區(qū)顯微組織

      圖13 焊接接頭細(xì)晶區(qū)顯微組織

      表13 水壓爆破試驗(yàn)結(jié)果 MPa

      4 結(jié) 語

      通過Φ1 524 mm×20.3 mm X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管研發(fā)試制,在大直徑厚壁高鋼級(jí)SAWH鋼管制造方面取得了突破。

      (1)聯(lián)合國內(nèi)鋼鐵公司提出了制管用熱軋板卷的合金化思路,采用超低C,低P、S、N,增加Ni、Nb、V、Ti等細(xì)晶合金元素成分設(shè)計(jì),通過優(yōu)化控制軋制工藝,獲得了超純凈、高強(qiáng)度、高韌性、性能良好的熱軋板卷。

      (2)開發(fā)出了鋼管制造工藝技術(shù),重點(diǎn)優(yōu)化設(shè)計(jì)了制管成型及焊接工藝,成型采用三輥彎板過壓彎曲設(shè)計(jì),有效控制成型殘余應(yīng)力,合理匹配焊接材料、坡口鈍邊、焊接速度、電流電壓等工藝參數(shù),保持焊接熔池中焊絲與母材金屬合適的比例,遵循焊接“低線能量輸入”原則,獲得了性能優(yōu)良的焊接接頭,有效解決了類似產(chǎn)品生產(chǎn)中常見的焊縫及HAZ低溫沖擊韌性指標(biāo)數(shù)據(jù)不集中、離散度大、性能不穩(wěn)定的問題。

      (3) 研制出的Φ1 524 mm×20.3 mm X90鋼級(jí)螺旋縫埋弧焊管各項(xiàng)質(zhì)量指標(biāo)完全滿足產(chǎn)品技術(shù)條件要求。目前,資陽鋼管公司已具備了批量生產(chǎn)該產(chǎn)品的條件;且該產(chǎn)品的成功研發(fā)也為以后超大直徑、更高鋼級(jí)的厚壁SAWH鋼管研制開發(fā)奠定了基礎(chǔ),提供了工藝設(shè)計(jì)參考。

      (4)下一步改進(jìn)方向:一是板卷頭部及尾部橫向DWTT試驗(yàn)結(jié)果顯示,斷口剪切面積百分比指標(biāo)數(shù)據(jù)較分散、不集中,其穩(wěn)定性需進(jìn)一步提升;二是要加強(qiáng)高鋼級(jí)厚壁管線鋼“由板卷到鋼管”的包辛格效應(yīng)研究,摸索其變化趨勢(shì)及規(guī)律,以精準(zhǔn)指導(dǎo)產(chǎn)品研發(fā)和批量生產(chǎn)。

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