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      某多種基礎(chǔ)型式主裙樓建筑地基不均勻沉降計(jì)算分析

      2019-12-16 02:40:32石金龍
      工程質(zhì)量 2019年10期
      關(guān)鍵詞:交界處裙房主樓

      石金龍

      (中國(guó)建筑科學(xué)研究院地基基礎(chǔ)研究所,北京 100013)

      0 引 言

      某主裙樓一體的高層建筑使用期間出現(xiàn)不同程度的裂縫,對(duì)不同階段測(cè)得的壓縮模量進(jìn)行地基-基礎(chǔ)-上部結(jié)構(gòu)共同作用分析,找到裂縫出現(xiàn)的根本原因在于主裙樓相鄰柱基礎(chǔ)的差異沉降值超過了規(guī)范允許值。對(duì)于類似多種基礎(chǔ)型式的主裙樓一體建筑,必須嚴(yán)格控制差異沉降,才能保證工程的正常使用。

      1 工程簡(jiǎn)介

      1.1 工程概況

      主樓為框架-核心筒結(jié)構(gòu),平面為正方形,基礎(chǔ)尺寸為 28.2 m×28.2 m,基礎(chǔ)為整體筏板基礎(chǔ),厚度為 2 m,地上 17 層(含頂層局部 2 層設(shè)備間),地下 1 層,總高度 66.4 m。裙房位于主樓西、南、東側(cè),地上 3 層,地下 1 層,西側(cè)裙房基礎(chǔ)為筏板基礎(chǔ)和條形基礎(chǔ),筏板基礎(chǔ)厚度為 0.5 m,南側(cè)裙房基礎(chǔ)為獨(dú)立基礎(chǔ),東側(cè)裙房基礎(chǔ)為條形基礎(chǔ)和獨(dú)立基礎(chǔ)。建筑面積 171 75.73 m2,抗震設(shè)防烈度為 7 度,屬Ⅰ類建筑。一層地面作為相對(duì)零點(diǎn)標(biāo)高,室外地面標(biāo)高為 -0.6 m。

      主樓采用天然地基方案。主樓和裙房基礎(chǔ)底部標(biāo)高均為 -7.42 m,基底位于③層粉土上。(在詳細(xì)勘察階段[1996.03],第③層土定義為“粉砂”,但“土工試驗(yàn)報(bào)告表”中的第③層土為“粉土”。結(jié)合“補(bǔ)充勘察階段《巖土工程勘察報(bào)告》[2010.07]”中第③層土為“粉土”,因此,判定持力層第③層土為粉土。)

      1.2 補(bǔ)充勘察階段工程地質(zhì)條件

      為保證建筑的正常使用,補(bǔ)充勘察孔全部布置在建筑物外圍區(qū)域。按照文獻(xiàn)[1]規(guī)定進(jìn)行了鉆孔、取樣、試驗(yàn)、分析,得到了現(xiàn)狀條件下土質(zhì)參數(shù)和地下水位。

      1.2.1 地形地貌

      根據(jù)場(chǎng)區(qū)地層沉積年代、沉積環(huán)境、巖性、物理力學(xué)指標(biāo),補(bǔ)充勘察將勘探揭露的地層劃分為 4 個(gè)工程地質(zhì)層。對(duì)于厚度< 50 cm 且呈透鏡狀分布的細(xì)小層未予劃分。各層土性狀如下。

      ①粉土。黃褐色,稍密,稍濕,見氧化鐵染、少量有機(jī)質(zhì),局部見水泥塊,干強(qiáng)度、韌性中等,搖震反應(yīng)中等~迅速。層厚 0.00~1.00 m,平均層厚 1.00 m。層底埋深1.00~1.00 m,平均層底埋深 1.00 m。

      ②粉質(zhì)黏土。黃褐色,堅(jiān)硬~流塑,見氧化鐵染、少量有機(jī)質(zhì),搖震反應(yīng)慢,干強(qiáng)度、韌性中等,捻面較光滑。層厚 5.50~7.50 m,平均層厚 6.28 m。層底埋深6.50~7.50 m,平均層底埋深 6.95 m。

      ③粉土。黃褐色,稍密~中密、稍濕~濕,見氧化鐵染、少量有機(jī)質(zhì),搖震反應(yīng)慢,干強(qiáng)度、韌性中等,捻面稍光滑。層厚 2.80~3.50 m,平均層厚 3.07 m。層底埋深9.80~10.50 m,平均層底埋深 10.02 m。

      ④細(xì)砂。黃褐色,稍濕,稍密~密實(shí),見云母片、少量氧化鐵染,主要成分石英,長(zhǎng)石,級(jí)配一般,夾有粉砂、中砂薄層。層厚4.90~11.65 m;層底埋深14.90~21.45 m。補(bǔ)充勘察未揭穿該層。

      1.2.2 場(chǎng)區(qū)水文地質(zhì)條件

      場(chǎng)區(qū)及附近無(wú)地表水系。本區(qū)地下水類型為第四系孔隙潛水,主要受大氣降水及人類生活用水的入滲補(bǔ)給,排泄途徑主要為人工抽水及蒸發(fā)。

      補(bǔ)充勘察所有鉆孔均在 10 m 左右塌孔,故未量測(cè)到地下水位埋深。根據(jù)附近已有勘察資料知,本區(qū)地下水位埋深> 22.0 m。由于政府對(duì)城市地下水用水的控制和調(diào)節(jié),故近期場(chǎng)地的地下水位變化幅度不大。

      根據(jù)區(qū)域水質(zhì)分析資料,該區(qū)土及地下水對(duì)混凝土無(wú)侵蝕性。

      1.2.3 巖土工程地質(zhì)條件

      1)本場(chǎng)區(qū)及其附近無(wú)斜坡地段、亦無(wú)活斷層和活動(dòng)地裂縫通過,未發(fā)現(xiàn)滑坡、泥石流等不良地質(zhì)作用。

      2)2010 年 7 月 21 日,當(dāng) ZK4#(西北部)鉆至15.50 m 時(shí),護(hù)壁泥漿突然下降不能循環(huán)上返,當(dāng)時(shí)測(cè)量泥漿水位位置為自然地面以下 8.5~9.0 m 處。該處周邊疑有排水通道存在。

      1.2.4 土層承載力及壓縮模量

      土層承載力及壓縮模量值如表1 所示。

      表1 土層承載力及壓縮模量表

      2 建筑物傾斜及裂縫概況

      2.1 建筑物傾斜概況

      該樓建成于 1999 年,2000 年投入使用。2009 年 5 月重新安裝辦公樓主樓電梯時(shí),發(fā)現(xiàn)電梯井傾斜,為查明建筑物傾斜情況,由當(dāng)?shù)亟ㄖこ藤|(zhì)量檢驗(yàn)測(cè)試中心站對(duì)主樓進(jìn)行了垂直度觀測(cè),垂直度觀測(cè)數(shù)據(jù)如表2 所示。

      2009 年 12 月 18 日—2010 年 10 月 12 日,當(dāng)?shù)亟ㄖこ藤|(zhì)量檢驗(yàn)測(cè)試中心站對(duì)主樓共進(jìn)行了 14 次沉降觀測(cè),沉降觀測(cè)數(shù)據(jù)整理結(jié)果如表3 所示。

      垂直度測(cè)試結(jié)果如圖1 所示,沉降點(diǎn)布置如圖2 所示。

      表2 垂直度觀測(cè)結(jié)果

      表3 沉降觀測(cè)結(jié)果

      由文獻(xiàn)[2]表5.3.4 可知,主樓的整體傾斜允許值為 0.0025。截止 2010 年 10 月 12 日,主樓的南北方向傾斜值為 0.001 08,東西方向?yàn)?0.001 05。2010 年 7 月 1 日~10 月 12 日的檢測(cè)結(jié)果表明:南北向傾斜值未有變化,東西向傾斜值略有增加。

      圖1 垂直度測(cè)試結(jié)果(2010 年 10 月 12 日)

      圖2 沉降點(diǎn)布置圖

      由文獻(xiàn)[3]第 5.5.5 條可知,當(dāng)最后 100 d 的沉降速率小于 0.01~0.04 mm/d 時(shí)可認(rèn)為已經(jīng)進(jìn)入穩(wěn)定階段。具體取值宜根據(jù)各地區(qū)地基土的壓縮性能確定。該樓沉降觀測(cè)最后 100 d(2010 年 7 月 1 日-2010 年 10 月 12 日)的平均沉降速率為 0.008 mm/d,< 0.01 mm/d。

      圖3 為 2009 年 12 月 18 日-2010 年 10 月 12 日測(cè)試期間的沉降量-時(shí)間曲線,由圖可以看出,隨著時(shí)間的增加,沉降量不斷增大,但在最后 100 d 內(nèi)的沉降量曲線變得明顯平緩。3 #、4 #、7 #、8 # 點(diǎn)的沉降量明顯大于 1 #、2 #、5 #、6 # 點(diǎn)的沉降量。

      圖3 沉降量-時(shí)間曲線

      圖4 為 2009 年 12 月 18 日-2010 年 10 月 12 日測(cè)試期間的沉降速率曲線,由圖可以看出,第 1~7 次沉降速率變化無(wú)規(guī)律,第 8~11 次沉降速率呈現(xiàn)逐漸減小趨勢(shì),最后 100 d 各個(gè)測(cè)試點(diǎn)沉降速率呈現(xiàn)快速收斂趨勢(shì)。

      2.2 建筑物裂縫概況

      2.2.1 南立面

      主樓:15 層弧形窗左下角裂縫由窗角部向左下延伸,東側(cè)裂縫由左上窗角部向右下延伸,兩側(cè)裂縫整體呈現(xiàn)對(duì)稱正“八”字形分布。4~14 層混凝土結(jié)構(gòu)無(wú)裂縫,部分外部裝修瓷磚表面出現(xiàn)細(xì)微收縮裂縫。

      裙房:3 層弧形窗西側(cè)角裂縫由右上窗角部向左下延伸,右下角裂縫由窗角部向右下延伸,兩側(cè)裂縫整體呈現(xiàn)對(duì)稱正“八”字形分布。2 層弧形窗與北側(cè)非弧形窗交界處玻璃出現(xiàn)“左下-右上”分布狀裂紋,與南側(cè)非弧形窗交界處的玻璃出現(xiàn)“左上-右下”分布狀裂紋,南北兩側(cè)裂紋整體呈現(xiàn)對(duì)稱正“八”字形分布。

      2.2.2 北立面

      主樓:15 層弧形窗左下角裂縫由窗角部向左下延伸,右下角裂縫由窗角部向右下延伸,兩側(cè)裂縫整體呈現(xiàn)對(duì)稱正“八”字形分布。4~14 層混凝土結(jié)構(gòu)無(wú)裂縫,部分外部裝修瓷磚表面出現(xiàn)細(xì)微收縮裂縫。1 層門廳東側(cè)外墻表面出現(xiàn)“左下-右上”裂縫。

      裙房:1~3 層?xùn)|側(cè)裙房多道裂縫呈現(xiàn)“左下-右上”分布,西側(cè)裙房多道裂縫呈現(xiàn)“左上-右下”分布。東西兩側(cè)裙房裂紋整體呈現(xiàn)對(duì)稱正“八”字形分布。西側(cè)裙房裂縫較南側(cè)裙房裂縫長(zhǎng)而貫通,東側(cè)裂縫呈現(xiàn)“短而密”的分布特征。

      圖4 沉降速率曲線

      2.2.3 東立面

      主樓:15 層弧形窗左下角裂縫由窗角部向左下延伸,右下角裂縫由窗角部向右下延伸,兩側(cè)裂縫整體呈現(xiàn)對(duì)稱正“八”字形分布。4~14 層混凝土結(jié)構(gòu)無(wú)裂縫,部分外部裝修瓷磚表面出現(xiàn)細(xì)微收縮裂縫。

      裙房:無(wú)裂縫。

      2.2.4 西立面

      主樓:15 層弧形窗左下角裂縫由窗角部向左下延伸,右下角裂縫由窗角部向右下延伸,兩側(cè)裂縫整體呈現(xiàn)對(duì)稱正“八”字形分布。4~14 層混凝土結(jié)構(gòu)無(wú)裂縫,部分外部裝修瓷磚表面出現(xiàn)細(xì)微收縮裂縫。

      裙房:無(wú)裂縫。

      3 主樓地基承載力及變形計(jì)算分析

      3.1 承載力計(jì)算分析

      根據(jù)建筑的實(shí)際情況建立上部結(jié)構(gòu)計(jì)算模型,如圖5 所示。

      圖5 上部結(jié)構(gòu)計(jì)算模型

      采用 PKPM、SATWE 結(jié)構(gòu)計(jì)算程序進(jìn)行計(jì)算,考慮地震荷載及風(fēng)荷載,得到作用在主樓筏板基礎(chǔ)頂面的總荷載最大值為 187 706.3 kN,以主樓筏板形心為原點(diǎn),荷載作用點(diǎn)坐標(biāo)為(0.186,-0.436)。

      主樓柱網(wǎng)格尺寸為 7.8 m×7.8 m 和 9.0 m×9.0 m,筏板厚度為 2.0 m,因筏板基礎(chǔ)厚跨比>1/6且相鄰柱荷載及柱間距的變化不超過 20 %,滿足文獻(xiàn)[2]中 8.4.14 條規(guī)定,基底反力可按直線分布進(jìn)行計(jì)算。筏板基礎(chǔ)尺寸為 28.2 m×28.2 m,埋深為 7.42 m,故主樓基底平均反力如下。

      勘察報(bào)告提供的基底持力層-粉土層的地基承載力特征值:fak=180 kPa

      按照文獻(xiàn)[2]公式 5.2.4 進(jìn)行修正,由于粘粒含量ρc≥10%,查規(guī)范表5.2.4,ηb=0.3,ηd=1.5,修正后的地基承載力特征值如下。

      由于荷載為偏心荷載,由文獻(xiàn)[2]公式(5.2.1-2)可得:

      由計(jì)算可得pkmax<1.2fa,故地基承載力滿足要求。

      各種荷載標(biāo)準(zhǔn)組合作用下地基承載力計(jì)算結(jié)果如表4 所示。

      由表4 可以得出:基底均布反力pkmax=286.0 kPa<fa,偏心荷載作用下基底邊緣反力最大值pkmax=369.4 kPa<1.2fa。故地基承載力滿足規(guī)范要求和設(shè)計(jì)要求。

      3.2 變形計(jì)算分析

      采用PKPM、SATWE結(jié)構(gòu)計(jì)算程序?qū)ι喜拷Y(jié)構(gòu)計(jì)算模型進(jìn)行計(jì)算,得到作用在主樓筏板基礎(chǔ)頂面的上部總荷載準(zhǔn)永久組合值為 175 149.4 kN。

      3.2.1 采用詳細(xì)勘察報(bào)告(1996.03)提供的壓縮模量值計(jì)算

      在詳細(xì)勘察報(bào)告中,沒有直接提供第③層粉土、第④層細(xì)砂的壓縮模量建議值,根據(jù)“土工試驗(yàn)報(bào)告表”得到第③層粉土的壓縮模量區(qū)間值為 7.9~13.4 MPa。第④層細(xì)砂的壓縮模量采用補(bǔ)充勘察報(bào)告中提供的建議值ES④=28.0 MPa。

      1)壓縮模量(ES③=7.9 MPa,ES④=28.0 MPa)計(jì)算工況。

      J-J軸、⑦-⑦ 軸沉降曲線如圖6 所示。

      由J-J沉降曲線可以看出,主樓沉降量大,裙房沉降量小,整條曲線呈現(xiàn)“深盆形”分布,主裙樓交界處呈陡降狀態(tài)。主樓、裙房交界處差異沉降分別為 45.2 mm、24.2 mm,沉降差分別為 18.8 ‰、10.1 ‰,大于 GB 50007-2011《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》中規(guī)定的 2 ‰ 限值[4]。

      由 ⑦-⑦ 軸沉降曲線同樣可以看出,主樓沉降量大,裙房沉降量小,主裙樓交界處呈現(xiàn)陡降狀態(tài)。主樓和裙房交界處差異沉降達(dá)到 35.1 mm,沉降差為 11.7 ‰,也大于規(guī)范允許值 2 ‰。

      2)壓縮模量(ES③=13.4 MPa,ES④=28.0 MPa)計(jì)算工況

      J-J軸、⑦-⑦軸沉降曲線如圖7 所示。

      圖6 J-J 軸、⑦-⑦ 軸沉降曲線

      表4 荷載標(biāo)準(zhǔn)組合作用下地基承載力計(jì)算結(jié)果

      由J-J沉降曲線可以看出,主樓沉降量大,裙房沉降量小,整條曲線呈現(xiàn)“深盆形”分布,主裙樓交界處呈陡降狀態(tài)。主樓、裙房交界處差異沉降分別為 25.1 mm、25.7 mm,沉降差分別為 10.5 ‰、10.7 ‰,大于 GB 50007-2002《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》中規(guī)定的 2 ‰限值。

      圖7 J-J 軸、⑦-⑦ 軸沉降曲線

      由 ⑦-⑦ 軸沉降曲線同樣可以看出,主樓沉降量大,裙房沉降量小,主裙樓交界處呈現(xiàn)陡降狀態(tài)。主樓和裙房交界處差異沉降達(dá)到 28.1 mm,沉降差為 9.4 ‰,也大于規(guī)范允許值 2 ‰。

      3.2.2 采用補(bǔ)充勘察報(bào)告(2010.07)提供的壓縮模量值計(jì)算

      采用補(bǔ)充勘察報(bào)告(2010.07)提供的壓縮模量值ES③=18.0 MPa,ES④=28.0 MPa 進(jìn)行計(jì)算,J-J軸、⑦-⑦軸沉降曲線如圖8 所示。

      圖8 J-J 軸、⑦-⑦ 軸沉降曲線

      由J-J沉降曲線可以看出,主樓沉降量大,裙房沉降量小,整條曲線呈現(xiàn)“深盆形”分布,主裙樓交界處呈陡降狀態(tài)。主樓、裙房交界處差異沉降分別為17.9 mm、13.8 mm,沉降差分別為 7.4 ‰、5.8 ‰,大于GB 50007-2011《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》中規(guī)定的 2 ‰限值。

      由 ⑦-⑦軸沉降曲線同樣可以看出,主樓沉降量大,裙房沉降量小,主裙樓交界處呈現(xiàn)陡降狀態(tài)。主樓和裙房交界處差異沉降達(dá)到 14.9 mm,沉降差為 5.0 ‰,也大于規(guī)范允許值 2 ‰。

      3.2.3 三種壓縮模量值計(jì)算結(jié)果比較

      圖9 為三種壓縮模量值計(jì)算結(jié)果匯總圖。由圖中可以看出,三條曲線按照壓縮模量值的大小自上而下順序排列,曲線形狀基本一致,均呈現(xiàn)“深盆形”分布。即主樓沉降值大,沉降曲線基本呈直線分布;裙房沉降值小,沉降曲線呈“靠近主樓的沉降值大,遠(yuǎn)離主樓的沉降值小”的斜線分布,這與東西兩側(cè)裙房“八字形”對(duì)稱裂縫分布形態(tài)、位置是相一致的。

      圖9 J-J 軸、⑦-⑦軸沉降曲線

      綜上所述,主樓基礎(chǔ)與裙房基礎(chǔ)之間存在著較大的沉降差,相鄰柱之間的傾斜值大于規(guī)范允許值,即主樓沉降量大于裙房沉降量,建筑物在使用過程中發(fā)生不均勻沉降,這是造成建筑物出現(xiàn)“八”字形對(duì)稱裂縫的主要原因。

      3.3 建筑物不均勻沉降原因分析

      由上述計(jì)算分析可知,在考慮各種荷載組合作用下,主樓地基承載力滿足規(guī)范要求和設(shè)計(jì)要求。

      變形計(jì)算分析結(jié)果表明,在上部結(jié)構(gòu)荷載作用下,主樓沉降量大于裙房沉降量,在主樓與裙房交界處沉降值產(chǎn)生突變,變形曲線呈現(xiàn)“深盆形”分布。主樓與裙房之間相鄰柱的沉降差大于規(guī)范允許值,建筑物產(chǎn)生不均勻沉降,導(dǎo)致裙房北側(cè)外墻面裝修出現(xiàn)對(duì)稱正“八”字裂縫。裂縫的位置和分布形態(tài)與計(jì)算結(jié)果相一致。

      由建筑、結(jié)構(gòu)圖紙可知,裙房底板直接位于②層粉質(zhì)黏土上,而主樓基礎(chǔ)持力層為③層粉土,持力層壓縮性不同也是造成主裙樓差異沉降導(dǎo)致裂縫發(fā)生的直接原因。

      由文獻(xiàn)[2]表5.3.4 可知,框架結(jié)構(gòu)相鄰柱基的沉降差為 2 ‰,而砌體墻填充的邊排柱沉降差為 0.7 ‰,砌體填充墻對(duì)于拉應(yīng)力更加敏感。由于裙房部分墻體直接位于底板上,而底板下與獨(dú)立基礎(chǔ)無(wú)連系梁連接,從而使得裙房墻體產(chǎn)生更大不均勻沉降,這是導(dǎo)致裙房結(jié)構(gòu)局部產(chǎn)生細(xì)微裂縫與墻體外裝修較多裂縫的內(nèi)在原因。

      結(jié)合補(bǔ)充勘察階段在ZK4#(西北側(cè))中出現(xiàn)護(hù)壁泥漿突然下降不能循環(huán)上返現(xiàn)象及現(xiàn)場(chǎng)洛陽(yáng)鏟勘察結(jié)果,地下水位的變化及周圍水暖管線長(zhǎng)期滲漏等外界因素可能造成局部地基土承載力降低,使得主樓下沉過程中產(chǎn)生傾斜。

      4 結(jié) 語(yǔ)

      通過基底持力層不同勘察階段的壓縮模量值進(jìn)行共同作用計(jì)算,地基承載力滿足規(guī)范要求和設(shè)計(jì)要求,主樓與裙房之間相鄰柱基礎(chǔ)沉降差不滿足規(guī)范要求,差異沉降是導(dǎo)致建筑物產(chǎn)生裂縫的主要原因。對(duì)于類似工程,基礎(chǔ)型式應(yīng)盡量保持統(tǒng)一,通過地基—基礎(chǔ)—上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行共同作用分析,優(yōu)化基礎(chǔ)板厚及設(shè)置后澆帶、沉降縫等技術(shù)措施,以避免建筑災(zāi)害的發(fā)生。

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      四川水泥(2015年6期)2015-04-07 14:59:55
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