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    集氣站集氣管道內(nèi)沖刷特性的數(shù)值模擬

    2019-12-09 07:22:54管孝瑞張玉平劉全楨
    腐蝕與防護(hù) 2019年11期
    關(guān)鍵詞:集氣站剪切力壁面

    管孝瑞,蔣 秀,張玉平,劉全楨,陶 彬

    (中國(guó)石化青島安全工程研究院化學(xué)品安全控制國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,青島266580)

    中國(guó)作為全球最大的能源消費(fèi)國(guó),2020年天然氣使用量可達(dá)4 000億立方米,巨大的用量需求推動(dòng)著天然氣工業(yè)的不斷發(fā)展。但處于上游的集氣站集氣管道面臨著嚴(yán)重的穿孔風(fēng)險(xiǎn)。集氣管道內(nèi)腐蝕受到氣速、多相流流型、冷凝率、溫度、壓力、管道坡度、腐蝕性介質(zhì)濃度等諸多因素的綜合影響[1-8]。

    Fluent軟件能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)沖刷腐蝕的預(yù)測(cè)[9-18]。杜強(qiáng)等[19]利用Fluent軟件對(duì)油氣管線彎管處的固液兩相流場(chǎng)特性進(jìn)行研究,并進(jìn)行了沖刷腐蝕預(yù)測(cè)。LIN等[20]借助Fluent軟件對(duì)核電廠管線進(jìn)行數(shù)值模擬,分析了相關(guān)的水動(dòng)力學(xué)特性,結(jié)果顯示二次流、流速、壁面剪切力等都會(huì)影響彎頭處的腐蝕行為。

    某集氣站自投產(chǎn)以來(lái),站內(nèi)從匯管撬到生產(chǎn)分離器的集氣管道不同位置處多次發(fā)生穿孔現(xiàn)象,本工作以該集氣站內(nèi)集氣管道為研究對(duì)象進(jìn)行了數(shù)值模擬,得到了氣液兩相流下流速、液相體積分?jǐn)?shù)、壁面剪切力及湍動(dòng)能的分布規(guī)律,預(yù)測(cè)了集氣管道內(nèi)沖刷腐蝕特性,并與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況進(jìn)行了對(duì)比,以期指導(dǎo)實(shí)際。

    1 幾何模型與網(wǎng)格劃分

    1.1 幾何模型

    以管線與地面交接處為坐標(biāo)原點(diǎn),重力沿Z負(fù)方向,將從匯管撬出口到生產(chǎn)分離器的集氣管道分為地面以上集氣管道與埋地集氣管道,具體尺寸如圖1所示,管徑d為205 mm,包含三個(gè)水平管、五個(gè)90°彎頭、三個(gè)豎直管。彎頭曲率半徑Rc為270 mm。氣液兩相由水平管1進(jìn)入,由豎直管流出。

    1.2 網(wǎng)格劃分

    為了準(zhǔn)確模擬管路近壁面處的流動(dòng)情況,近壁面采用邊界層網(wǎng)格。第一層網(wǎng)格高度ds為90μm,層間增長(zhǎng)因子為1.5,設(shè)置12層邊界層網(wǎng)格,總厚度為23.17 mm。管路橫截面網(wǎng)格采用pave生成網(wǎng)格,總網(wǎng)格數(shù)為741 020,管路網(wǎng)格劃分和質(zhì)量檢查情況如圖2和圖3所示。

    圖2 管路網(wǎng)格劃分Fig.2 Mesh of the pipeline

    圖3 網(wǎng)格質(zhì)量圖Fig.3 Quality of mesh

    2 計(jì)算模型

    2.1 湍流模型

    湍流是一種高度復(fù)雜的不規(guī)則、非線性流動(dòng)狀態(tài),數(shù)值計(jì)算采用RNG k-ε模型來(lái)模擬湍流:

    式中:k為湍動(dòng)能,m2/s2;u為流體流速,m/s;ak和aε為常數(shù),1.393;μeff為有效運(yùn)動(dòng)黏度,Pa·s;ε為湍流耗散率,m2·s-3;Gk為平均速度梯度產(chǎn)生的湍動(dòng)能,m2/s2;Gb為浮力產(chǎn)生的湍動(dòng)能,m2/s2;YM為可壓縮湍流中波動(dòng)膨脹對(duì)總耗散率的影響;Sk和Sε為自定義源項(xiàng);C1ε為常數(shù),1.42;C2ε為常數(shù),1.68;當(dāng)主流方向平行于重力方向時(shí),C3ε為1;當(dāng)主流方向與重力方向垂直時(shí),C3ε為0;Cμ為常數(shù),0.084 5。

    2.2 雙流體模型

    多相流模型選用Eulerian模型,該模型是Fluent中最為復(fù)雜的多相流模型,能夠?qū)庖簝上嗔鲃?dòng)進(jìn)行精確模擬。

    (1)體積分?jǐn)?shù)方程

    第q相的體積Vq定義為:

    式中:αq為第q相的體積分?jǐn)?shù)。

    (2)連續(xù)性方程

    式中:ρrq為第q相的體積平均密度,kg/m3;ρq為第q相的物理密度,kg/m3;vq為第q相的速度,m/s;˙mpq為第p相向第q相的質(zhì)量轉(zhuǎn)移,kg;˙mqp為第q相向第p相的質(zhì)量轉(zhuǎn)移,kg。

    (3)動(dòng)量守恒方程

    2.3 邊界條件

    (1)入口條件

    采用速度入口條件,模擬中采用的參數(shù)如表1所示。速度入口設(shè)置在進(jìn)口截面,氣相為主相,液相為第二相,液相體積分?jǐn)?shù)為0.008 7。

    表1 數(shù)值模擬計(jì)算參數(shù)Tab.1 Parameters used in the simulation

    (2)出口條件

    出口采用自由出流(outflow)邊界條件。

    (3)壁面條件

    采用增強(qiáng)壁面函數(shù)來(lái)處理管路近壁處流場(chǎng)。

    2.4 計(jì)算方法

    采用有限體積法對(duì)控制方程進(jìn)行離散,應(yīng)用Phase Coupled SIMPLE格式的壓力速度耦合,并應(yīng)用QUICK格式求解體積分?jǐn)?shù)、動(dòng)量方程,湍動(dòng)能方程,湍流耗散率方程采用二階迎風(fēng)格式求解。

    3 結(jié)果與討論

    3.1 埋地集氣管道的流動(dòng)特征分析

    本工作中,埋地集氣管道中入口水平管長(zhǎng)度為3 000 mm,是管徑的10倍以上,滿足充分發(fā)展的要求,如圖4所示,圖中標(biāo)出了彎頭1內(nèi)各截面以及地面截面(Z=0)的位置。

    圖4 埋地集氣管道截面圖Fig.4 Cross sections analyzed in the underground pipeline

    3.1.1 速度分布

    圖5(a)為管道整體流速分布云圖,從圖中可以看出,在彎頭1內(nèi)側(cè)速度較大,在彎頭1外側(cè)速度較小。彎頭1內(nèi)不同角度截面處的流線分布如圖5(b)、圖5(c)所示,在彎頭1內(nèi),離心力指向彎頭外側(cè),重力沿半徑方向的分量也指向彎頭外側(cè),因此兩者的合力方向指向彎頭外側(cè),造成管道中心流體由彎頭內(nèi)側(cè)流向彎頭外側(cè),具體流動(dòng)方向如圖中紅色箭頭所示。同時(shí)由于流體的連續(xù)性,兩側(cè)壁面處的流體由彎頭外側(cè)流向彎頭內(nèi)側(cè)。

    圖5(d)為彎頭1后的豎直管地面截面內(nèi)流場(chǎng),從圖中可以看出,由于上游彎頭1內(nèi)存在二次流,流體進(jìn)入豎直管后,二次流影響依然存在,豎直管橫截面內(nèi)存在兩對(duì)渦核。

    3.1.2 液相分布

    圖6為埋地集氣管道內(nèi)液相分布情況,從圖中可以看出,在地下水平管內(nèi),由于重力的影響,液相主要集中在管路中下部區(qū)域,進(jìn)入彎頭1后,液相受到離心力和重力的作用,在彎頭1的外側(cè)有液相聚集,存在腐蝕風(fēng)險(xiǎn)。

    圖5 管路速度分布(單位:m/s)Fig.5 Distribution of flow velocity in the pipe(unit:m/s)

    圖6 埋地集氣管道內(nèi)液相體積分?jǐn)?shù)分布Fig.6 Distribution of liquid volume fraction in underground pipeline

    由于集氣站埋地集氣管道的水平管底部存在積液,容易發(fā)生腐蝕。圖7為集氣站從匯管撬到生產(chǎn)分離器的埋地管線水平管底部發(fā)生的腐蝕穿孔形貌。

    圖7 管道腐蝕穿孔形貌Fig.7 Corrosion perforation morphology of pipeline

    3.1.3 湍動(dòng)能與壁面剪切力分布

    流體強(qiáng)化傳質(zhì)對(duì)腐蝕有促進(jìn)作用,其中湍動(dòng)能越大,代表紊流脈動(dòng)越劇烈,對(duì)腐蝕的促進(jìn)作用越發(fā)明顯,因此有必要研究下管路內(nèi)湍動(dòng)能的分布情況。圖8為埋地集氣管道內(nèi)湍動(dòng)能的分布情況,從圖中可以看出,靠近彎頭1的外側(cè)區(qū)域內(nèi)湍動(dòng)能較大,流體紊流脈動(dòng)劇烈,流體強(qiáng)化傳質(zhì)作用明顯。

    圖8 埋地集氣管道內(nèi)湍動(dòng)能分布(單位:m2/s2)Fig.8 Distribution of turbulent kinetic energy in underground pipeline(unit:m2/s2)

    壁面剪切力代表流體對(duì)管路壁面的剪切作用,壁面剪切力越大,對(duì)壁面的沖刷作用越大。圖9為彎頭1處液相對(duì)壁面的剪切力分布,從圖9中可以看出,在彎頭1外側(cè)液相壁面剪切力較大,沖刷作用明顯。彎頭外側(cè)高的湍動(dòng)能、壁面剪切力等流體因素對(duì)于腐蝕具有促進(jìn)作用,加劇了彎頭外側(cè)的穿孔、減薄速度。圖10為集氣站內(nèi)該彎頭外側(cè)發(fā)生的穿孔現(xiàn)象。

    圖9 彎頭1處液相對(duì)壁面的剪切力(單位:Pa)Fig.9 Wall shear force at the elbow 1(unit:Pa)

    圖10 埋地彎頭穿孔現(xiàn)象Fig.10 Pitting at the underground elbow

    3.2 地面以上集氣管道內(nèi)流動(dòng)特征分析

    地面以上集氣管道的尺寸如圖11所示,包括四個(gè)90°彎頭、三個(gè)豎直管、兩個(gè)水平管。

    3.2.1 速度分布

    圖12為地面以上集氣管道內(nèi)各處的速度分布,從圖中可以看出,彎頭3內(nèi)側(cè)的速度較大。

    3.2.2 液相分布

    圖11 地面以上集氣管道Fig.11 Pipeline above the ground

    圖12 地面以上集氣管道內(nèi)速度分布(單位:m/s)Fig.12 Distribution of flow velocity in the aboveground pipe(unit:m/s)

    圖13為地面以上集氣管道內(nèi)液相的速度分布情況,可以看出,由于重力作用,在水平管內(nèi),氣速較低,造成氣相攜液能力較差,管路底部出現(xiàn)液相聚集現(xiàn)象。在彎頭3內(nèi),離心力和重力共同促使液相在彎頭外側(cè)聚集;在彎頭4和彎頭5內(nèi),離心力指向彎頭外側(cè),重力沿半徑方向的分量指向彎頭內(nèi)側(cè),由于液相速度較小,經(jīng)過離心力和重力分量的大小對(duì)比,可以發(fā)現(xiàn)合力方向指向彎頭內(nèi)側(cè),因此造成液相聚集在彎頭4和彎頭5的內(nèi)側(cè)。

    3.2.3 湍動(dòng)能與壁面剪切力分布

    圖14為地面以上集氣管道內(nèi)湍動(dòng)能分布,可以看出,在靠近彎頭3的外側(cè)區(qū)域湍動(dòng)能較大,流體紊流脈動(dòng)劇烈,該處流體強(qiáng)化傳質(zhì)作用較大,對(duì)腐蝕的促進(jìn)作用較大。

    圖15為彎頭3處液相對(duì)壁面的剪切力,可以看出,在彎頭3的外側(cè)壁面剪切力較大,對(duì)壁面的沖刷作用明顯。

    圖13 地面以上集氣管道液相體積分?jǐn)?shù)分布Fig.13 Distribution of liquid volume fraction in aboveground pipeline

    圖14 地面以上集氣管道湍動(dòng)能分布(單位:m2/s2)Fig.14 Distribution of turbulent kinetic energy in aboveground pipeline(unit:m2/s2)

    圖15 彎頭3處液相對(duì)壁面的剪切力(單位:Pa)Fig.15 Wall shear force at the elbow 3(unit:Pa)

    在這種管路結(jié)構(gòu)中,彎頭3處的湍動(dòng)能和壁面剪切力較大,流體強(qiáng)化傳質(zhì)作用明顯,對(duì)腐蝕的促進(jìn)作用較大,面臨的腐蝕穿孔風(fēng)險(xiǎn)較大。圖16為集氣站生產(chǎn)分離器進(jìn)氣管線中彎頭3位置發(fā)生的穿孔現(xiàn)象。

    4 結(jié)論

    利用Fluent流體力學(xué)計(jì)算軟件,通過建立計(jì)算模型,采用RNG k-ε模型來(lái)模擬湍流,并選用雙流體模型對(duì)集氣站集氣管道內(nèi)氣液兩相流動(dòng)特性進(jìn)行數(shù)值模擬,得出如下結(jié)論:

    圖16 彎頭3位置的穿孔現(xiàn)象Fig.16 Perforation of the elbow at position 3

    (1)對(duì)于埋地集氣管道,水平段底部有液相聚集,存在腐蝕風(fēng)險(xiǎn)??拷鼜濐^的外側(cè)區(qū)域存在液相聚集,湍動(dòng)能和壁面剪切力較大,加速流體傳質(zhì)作用,存在腐蝕與沖刷共同作用,容易誘發(fā)穿孔。

    (2)對(duì)于地面以上集氣管道,在閘閥前水平管內(nèi),氣相攜液能力較差,液相主要集中在管道底部;閘閥后第一個(gè)彎頭外側(cè)湍動(dòng)能和壁面剪切力較大,對(duì)腐蝕促進(jìn)作用較大,存在腐蝕與沖刷共同作用,面臨穿孔風(fēng)險(xiǎn)較大;閘閥前第一個(gè)彎頭、閘閥后第二和第三個(gè)彎頭,液相容易聚集在彎頭內(nèi)側(cè)導(dǎo)致腐蝕。

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