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    大型阻抗式尾水調(diào)壓室襯砌結(jié)構(gòu)三維有限元分析

    2019-12-07 07:37:08娟,李
    水電站設(shè)計(jì) 2019年4期
    關(guān)鍵詞:調(diào)壓室閘墩邊墻

    黃 娟,李 藝

    (1.中國核動(dòng)力研究設(shè)計(jì)院,四川成都 610213;2.中國電建集團(tuán)成都勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司,四川成都 610072)

    0 前 言

    為了減小水錘壓強(qiáng),提高電站運(yùn)行的穩(wěn)定性和供電質(zhì)量,水電站有壓引(尾)水系統(tǒng)上一般設(shè)置調(diào)壓室。近年來,隨著我國水電建設(shè)的迅猛發(fā)展,為了滿足結(jié)構(gòu)布置和運(yùn)行條件,大型阻抗式調(diào)壓室在地下式水電站中越來越多地被采用,且呈現(xiàn)出結(jié)構(gòu)形式復(fù)雜、斷面尺寸大、地質(zhì)條件復(fù)雜、受力復(fù)雜等特點(diǎn),因此阻抗式調(diào)壓室結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定及安全問題十分突出。

    阻抗式調(diào)壓室深埋于山體中,屬于地下結(jié)構(gòu)工程范疇,目前對于地下工程圍巖穩(wěn)定性及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的分析方法主要有傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)力學(xué)法和有限單元法。對于地質(zhì)條件和結(jié)構(gòu)型式復(fù)雜的阻抗式調(diào)壓室,傳統(tǒng)的結(jié)構(gòu)力學(xué)法越來越不能適應(yīng)設(shè)計(jì)的要求,而有限元法以對復(fù)雜幾何構(gòu)造的適應(yīng)性以及求解結(jié)果的可靠性等特點(diǎn),在大型調(diào)壓室結(jié)構(gòu)計(jì)算中已經(jīng)得到了越來越廣泛地應(yīng)用。

    1 三維有限元計(jì)算分析

    1.1 結(jié)構(gòu)介紹

    某電站工程區(qū)地震設(shè)防烈度為8度,調(diào)壓室結(jié)構(gòu)按100年超越概率2%的地震水平加速度297 gal進(jìn)行設(shè)計(jì)。該電站尾水系統(tǒng)采用“二機(jī)一室一洞”布置方式,尾水連接管斷面尺寸9.00 m×14.00 m,在調(diào)壓室內(nèi)2機(jī)交匯為一條尾水洞。1號尾水調(diào)壓室連接①②機(jī)組及①尾水洞;2號尾水調(diào)壓室連接③④機(jī)組及②尾水洞,下上部跨度分別為22 m、23.5 m;總長140.20 m,中間用16 m巖柱隔開;尾水調(diào)壓室高度受起閘控制,室高75.35 m。上下、左右端墻襯砌厚均為0.85 m,阻抗隔板厚2 m,阻抗隔板以下流道高14 m。

    調(diào)壓室上游側(cè)設(shè)尾水管檢修閘門,閘門孔口尺寸9.00 m×14.00 m(寬 ×高),尾水閘墩尺寸4.00 m×5.70 m。檢修平臺之上設(shè)置啟閉機(jī)排架,排架柱固結(jié)在閘墩上。

    1.2 計(jì)算模型

    1.2.1 模型及邊界條件

    尾水調(diào)壓室模型包含調(diào)壓室上室流道、調(diào)壓室下室流道、底板、閘墩、阻抗板及周圍巖體。調(diào)壓室計(jì)算模型以調(diào)壓室為中心,向四周及上下側(cè)巖體各取25 m左右。

    模型采用SOLID45實(shí)體八結(jié)點(diǎn)六面體及其退化的四面體單元。整個(gè)模型結(jié)點(diǎn)總數(shù)為124 569,單元總數(shù)為124 733,計(jì)算模型見圖1和圖2。

    圖1 調(diào)壓室整體模型

    圖2 調(diào)壓室三維離散模型(取一半)

    模型的約束條件為:四周及上邊界均施加法向約束,底部邊界施加全約束。

    1.2.2 計(jì)算參數(shù)

    混凝土結(jié)構(gòu)部分的強(qiáng)度等級均為C25。調(diào)壓室四周圍巖按地質(zhì)剖面圖大致可劃分為Ⅲ1、Ⅲ2和Ⅳ類,具體計(jì)算參數(shù)見表1。

    工程場地地震基本烈度為Ⅷ度,調(diào)壓室結(jié)構(gòu)按100年超越概率2%的地震水平加速度297 gal進(jìn)行設(shè)計(jì)。

    表1 材料參數(shù)

    1.3 計(jì)算工況及荷載

    計(jì)算工況及荷載組合見表2,計(jì)算計(jì)入的主要荷載有自重、內(nèi)水壓力、外水壓力、圍巖壓力、地震力、阻抗板壓差及啟閉力。

    表2 計(jì)算工況及荷載組合

    1.4 計(jì)算成果分析

    計(jì)算模型坐標(biāo)系為笛卡爾坐標(biāo)系,三軸方向的確定規(guī)則:①X軸,為尾水洞中心線方向,指向下游為正;②Z軸,為豎直方向,自下而上為正;③Y軸,水平面為XY平面,符合右手螺旋定則。

    1.4.1 位 移

    為了便于成果分析比較,約定如下:位移值為“+”,表示該結(jié)構(gòu)部位的位移與相應(yīng)的坐標(biāo)軸正向一致,“-”號表示沿各坐標(biāo)軸負(fù)向一致;如果沒有特別說明,計(jì)算結(jié)果均為沿整體坐標(biāo)的位移值,且約定樁號、高程、橫水流向尺寸都以m為單位,位移矢量與位移分量值一律以mm為單位整理。

    (1)順?biāo)飨蛭灰芔X。各計(jì)算工況下,結(jié)構(gòu)順?biāo)魉较蛭灰芔X峰值詳見表3。

    (2)橫水流向位移UY。各計(jì)算工況下,結(jié)構(gòu)橫水流水平向位移UY峰值詳見表4。

    表3 結(jié)構(gòu)順?biāo)魉较蛭灰芔X峰值 mm

    表4 結(jié)構(gòu)橫水流水平向位移UY峰值 mm

    (3)豎向位移UZ。各計(jì)算工況下,結(jié)構(gòu)豎向位移UZ峰值詳見表5。

    表5 結(jié)構(gòu)豎向位移UZ峰值 mm

    從位移成果來看,結(jié)構(gòu)最大順?biāo)魉较蛭灰浦饕l(fā)生在尾水連接管檢修工況和最低涌浪工況,其值分別為-1.426 mm和-1.448 mm。主要是由于外水壓力的作用,產(chǎn)生在上室下游側(cè)邊墻中部。

    在橫水流向,由于結(jié)構(gòu)各部位均與基巖緊密相連,因此位移相對較小,最大位移峰值為0.688 mm,發(fā)生在調(diào)壓室左右兩側(cè)邊墻,主要由于外水作用產(chǎn)生。

    豎向位移,在最高涌浪且阻抗板壓差向下工況下,最大位移峰值為-1.031 mm,主要發(fā)生在阻抗板靠阻抗孔端中部,此部位為阻抗板自由端,由阻抗板向下水壓差及自重等因素引起,這也是整個(gè)結(jié)構(gòu)的最大位移。因此阻抗板成為調(diào)壓室結(jié)構(gòu)受力關(guān)鍵部位。

    通過以上位移計(jì)算成果可以看出,結(jié)構(gòu)各部位總體位移較小。

    1.4.2 應(yīng) 力

    混凝土應(yīng)力計(jì)算成果大部分整理為整體直角坐標(biāo)系下的應(yīng)力分量,且約定拉應(yīng)力為正值,壓應(yīng)力為負(fù)值,應(yīng)力單位為MPa。σx為順?biāo)魉絏向正應(yīng)力,σy為橫水流向Y向正應(yīng)力,σz為豎直Z向正應(yīng)力,σ1為第一主應(yīng)力。

    (1)底板應(yīng)力。各計(jì)算工況下,結(jié)構(gòu)底板應(yīng)力峰值詳見表6。

    表6 結(jié)構(gòu)底板應(yīng)力峰值 MPa

    (2)流道邊墻及閘墩應(yīng)力。各計(jì)算工況下,流道邊墻及閘墩應(yīng)力峰值詳見表7。

    表7 流道邊墻及閘墩應(yīng)力峰值 MPa

    (3)阻抗板應(yīng)力。各計(jì)算工況下,阻抗板應(yīng)力峰值詳見表8。

    表8 阻抗板應(yīng)力峰值 MPa

    (4)門槽應(yīng)力。各計(jì)算工況下,門槽應(yīng)力峰值詳見表9。

    表9 門槽應(yīng)力峰值 MPa

    (5)上室邊墻應(yīng)力。各計(jì)算工況下,上室邊墻應(yīng)力峰值詳見表10。

    表10 上室邊墻應(yīng)力峰值 MPa

    由分析成果可知,底板應(yīng)力主要由內(nèi)水壓力控制。應(yīng)力峰值均發(fā)生在底板與流道邊墻相交處,最大值為1.33 MPa;下室流道邊墻及閘墩,從結(jié)構(gòu)整體來看主要受豎向拉應(yīng)力作用,也發(fā)生在邊墻與阻抗板相交部位,最大拉應(yīng)力峰值為1.44 MPa;門槽部位主要受閘門水推力作用,因此最大拉應(yīng)力發(fā)生在尾水連接管檢修工況,應(yīng)力峰值為1.63 MPa;結(jié)構(gòu)上室部分,拉應(yīng)力主要發(fā)生在與阻抗板相交部位,但應(yīng)力梯度較大,在離阻抗板頂部4 m以上范圍,應(yīng)力基本在混凝土強(qiáng)度范圍內(nèi)。

    阻抗板為調(diào)壓室結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位,此結(jié)構(gòu)關(guān)系到整個(gè)系統(tǒng)的水力條件,但阻抗板也是整個(gè)結(jié)構(gòu)中剛度最小、變形及應(yīng)力最大的部位。在靜力工況下,其主要受自重及水壓差作用,在閘墩相交部位由于結(jié)構(gòu)幾何突變,存在應(yīng)力集中現(xiàn)象,最大拉應(yīng)力達(dá)3.67 MPa。

    通過以上應(yīng)力計(jì)算成果可以看出:結(jié)構(gòu)應(yīng)力總體較??;局部應(yīng)力較大,但分布范圍較小、應(yīng)力梯度大。絕大部分拉應(yīng)力均未超過混凝土結(jié)構(gòu)抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

    2 結(jié)構(gòu)配筋

    根據(jù)前文計(jì)算的各部位應(yīng)力分布情況,整理計(jì)算出調(diào)壓室結(jié)構(gòu)各部位建議配筋值,其配筋總結(jié)詳見表11。

    表11 結(jié)構(gòu)配筋情況 mm2

    3 結(jié) 論

    本文計(jì)算的尾水系統(tǒng)采用“兩機(jī)一室一洞”的布置格局,尾水調(diào)壓室為阻抗長廊式,兩機(jī)在調(diào)壓室內(nèi)交匯,尾水閘門設(shè)置在調(diào)壓室內(nèi),其混凝土襯砌、閘墩、阻抗板等構(gòu)成較復(fù)雜的超靜定結(jié)構(gòu)體系,特別是阻抗隔板為大跨度的異形結(jié)構(gòu),為了解調(diào)壓室上述部位結(jié)構(gòu)的應(yīng)力及變形情況,為結(jié)構(gòu)及配筋提供依據(jù),確保調(diào)壓室結(jié)構(gòu)安全,有必要進(jìn)行尾水調(diào)壓室襯砌結(jié)構(gòu)的三維有限元計(jì)算分析。

    通過計(jì)算得知,結(jié)構(gòu)整體應(yīng)力位移均較小,分布符合一般規(guī)律。通過計(jì)算結(jié)果,整理出各部位的配筋,對工程技施設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義,可以對類似工程提供一定的參考價(jià)值。

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