王 營(yíng)
(中化泉州石化有限公司,福建 泉州 362103)
催化裂化裝置采用MIP-CGP工藝技術(shù),生產(chǎn)的汽油組分符合“歐Ⅲ”排放標(biāo)準(zhǔn)并多產(chǎn)丙烯,該工藝采用優(yōu)化催化裂化一次反應(yīng)和二次反應(yīng)串聯(lián)提升管反應(yīng)器技術(shù)。根據(jù)全廠生產(chǎn)調(diào)整,加氫石腦油在提升管第一反應(yīng)區(qū)末端作為終止劑進(jìn)行回?zé)?,在回?zé)捛昂螅b置負(fù)荷穩(wěn)定在108%,催化裝置原料油性質(zhì)相似,操作穩(wěn)定,具備分析對(duì)比意義。
回?zé)捈託涫X油前后原料油未發(fā)生變化,加氫石腦油進(jìn)提升管回?zé)捔糠€(wěn)定在12t/h,且性質(zhì)穩(wěn)定。原料油性質(zhì)見(jiàn)表1。
由表1可知,回?zé)捛昂笠环礈囟仁?30.5℃,二反溫度由518.5℃降至517.3℃,降低1.2℃,沉降器壓力維持在261kPa,再生器壓力維持在285kPa,催化劑活性維持在55.3,其他主要操作參數(shù)基本保持不變。
提升管回?zé)捈託涫X油后,干氣收率由3.5%降至3.29%,減少了0.21個(gè)百分點(diǎn);液化氣收率由23.83%降至23.59%,降低了0.24個(gè)百分點(diǎn);汽油收率由42.19%升至43.58%,增加了1.39個(gè)百分點(diǎn);柴油收率由14.75%降至14.03%,減少了0.72個(gè)百分點(diǎn);油漿收率由8.96%降至8.72%,減少了0.24個(gè)百分點(diǎn);焦炭收率由6.6%降至6.59%,減少了0.01個(gè)百分點(diǎn);輕收由56.92%升至57.61%,增加了0.69個(gè)百分點(diǎn);總液收由80.77%升至81.2%,增加了0.43個(gè)百分點(diǎn)。
表1 原料油性質(zhì)和主要操作參數(shù)
由表2可知,回?zé)捈託涫X油后,干氣中氫氣體積分?jǐn)?shù)由26.42%降至25.96%,氫氣/甲烷比值從0.92升至0.95,變化不大。一般來(lái)講,干氣中氫氣含量主要與原料性質(zhì)尤其是重金屬鎳的含量密切相關(guān),即原料性質(zhì)越差或者催化劑表面重金屬污染越嚴(yán)重,則干氣中氫氣含量越高,其次局部熱裂化也會(huì)造成干氣中氫氣含量高[1]。回?zé)捈託涫X油前后,因原料性質(zhì)和催化劑重金屬含量穩(wěn)定,產(chǎn)品干氣中氫氣含量的降低主要受二反溫度降低影響,減少了熱裂化反應(yīng),使氫氣含量降低[2]。
表2 主要產(chǎn)品性質(zhì)
液化氣中異丁烷/異丁烯比值由3.49升至3.61。催化裂化產(chǎn)物中,小分子烯烴主要來(lái)自一次反應(yīng)生成的輕質(zhì)油組分繼續(xù)滯留在催化劑活性中心發(fā)生二次反應(yīng)。二反溫度的降低,不利于裂化反應(yīng)和芳構(gòu)化反應(yīng),利于氫轉(zhuǎn)移反應(yīng)和異構(gòu)化反應(yīng),異丁烷/異丁烯比值增大。
催化穩(wěn)汽中飽和烴含量由53.95%至57.1%增加了3.15%,烯烴含量由18.2%至15.95%降低了2.25%,芳烴含量由27.85%至26.95%降低了0.9%,辛烷值 (RON)由 92.4至 91.6降低了0.8,硫含量降低。汽油性質(zhì)變化主要受原料性質(zhì)的影響,加氫石腦油從提升管上部回?zé)?,二反溫度降低,回?zé)捰托再|(zhì)對(duì)產(chǎn)品分布的影響大于溫度對(duì)反應(yīng)的影響,所以飽和烴含量增加,烯烴和芳烴含量下降,辛烷值下降[3],催化回?zé)捈託涫X油不利于輕汽油醚化[4]。
加氫石腦油走提升管上部回?zé)挼臄?shù)據(jù)分析結(jié)果表明:
此次回?zé)捛昂髮?duì)比區(qū)間內(nèi),加氫石腦油主要以飽和烴為主的輕汽油組分,回?zé)捈託涫X油對(duì)產(chǎn)品分布和產(chǎn)品性質(zhì)有明顯的影響。其中,干氣收率下降,其中氫氣含量下降;液化氣收率下降,異丁烷/異丁烯比值增大;汽油收率上升,其中飽和烴含量上升,烯烴含量、芳烴含量和辛烷值均有下降;柴油收率下降,餾程較為穩(wěn)定;油漿和焦炭收率稍有下降。