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    高溫條件下鋼纖維混凝土動態(tài)抗壓性能試驗(yàn)研究

    2019-12-02 06:06:14姜錫權(quán)杜修力
    振動與沖擊 2019年22期
    關(guān)鍵詞:鋼纖維試件高溫

    彭 帥, 李 亮, 吳 俊,2, 姜錫權(quán), 杜修力

    (1. 北京工業(yè)大學(xué) 城市與工程安全減災(zāi)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100124;2. 上海工程技術(shù)大學(xué) 軌道交通學(xué)院,上海 201620; 3. 陸軍炮兵防空兵學(xué)院,合肥 230031)

    研究高應(yīng)變率及高溫條件下混凝土材料力學(xué)特性的重要手段是開展相關(guān)的試驗(yàn)研究。國內(nèi)外學(xué)者開展了混凝土材料在高溫條件下的動態(tài)加載試驗(yàn),何遠(yuǎn)明等[1]運(yùn)用SHPB(Split Hopkinson Pressure Bar)裝置和特制的高溫試驗(yàn)爐對鋼管混凝土進(jìn)行高溫條件下的沖擊試驗(yàn),并對試件的升溫過程進(jìn)行數(shù)值模擬,對試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。結(jié)果表明鋼管混凝土是一種比較好的抗高溫抗沖擊材料。Su等[2]通過自主研制的加熱裝置研究了混凝土在不同溫度下的動態(tài)抗壓強(qiáng)度,試驗(yàn)結(jié)果表明在不同溫度下混凝土的動態(tài)抗壓強(qiáng)度和能量吸收比均隨應(yīng)變率的增加而增大,并建立了動態(tài)強(qiáng)度增長因子(Dynamic Increase Factor,DIF)和能量吸收率關(guān)于溫度和應(yīng)變率的表達(dá)式。Chen等[3]通過SHPB試驗(yàn)裝置和工業(yè)微波加熱爐對普通混凝土進(jìn)行了高溫高應(yīng)變率加載試驗(yàn),討論了溫度和應(yīng)變率對混凝土材料力學(xué)性能的影響,并給出了不同溫度條件下混凝土的動態(tài)強(qiáng)度增長系數(shù)與應(yīng)變率的關(guān)系式。此外,王宇濤等[4-6]都開展了混凝土材料的高溫動態(tài)加載試驗(yàn)研究。

    本文擬采用直徑為75 mm的大直徑SHPB試驗(yàn)裝置和電阻式高溫加熱爐對鋼纖維混凝土試件進(jìn)行高溫條件下的動態(tài)沖擊試驗(yàn),研究溫度和應(yīng)變率對鋼纖維混凝土在高溫條件下動態(tài)力學(xué)性能的影響規(guī)律,并對比鋼纖維混凝土和普通混凝土高溫動態(tài)力學(xué)性能的差異。此外,作為計(jì)算動態(tài)強(qiáng)度增長因子的基礎(chǔ),還將進(jìn)行鋼纖維混凝土試件在高溫條件下的靜態(tài)壓縮試驗(yàn)。

    1 試驗(yàn)簡介

    1.1 試件制備

    本次試驗(yàn)中,水泥選用強(qiáng)度等級為42.5的普通硅酸鹽水泥;粗骨料選用粒徑為5~10 mm卵石和碎石;細(xì)骨料選用中粗河沙,大粒徑5 mm,細(xì)度模數(shù)2.8~3.0,含泥量小于1%;外加劑選用聚羧酸高效減水劑母液;鋼纖維選用超短超細(xì)鍍銅鋼纖維,其纖維長度8 mm、彈性模量210 GPa、抗拉強(qiáng)度3 600 MPa;本次試驗(yàn)的試件所采用的配合比見表1。

    表1 混凝土試件配合比Tab.1 Mix proportion of concrete kg/m3

    用于靜態(tài)壓縮試驗(yàn)的試件為直徑70 mm,高140 mm的圓柱形試件,用于動態(tài)沖擊試驗(yàn)的試件為直徑70 mm,高35 mm的圓柱形試件。試件通過相應(yīng)尺寸的模具制作而成,在試驗(yàn)之前全部進(jìn)行打磨,保證其端面的平整度和平行度都滿足試驗(yàn)求。

    1.2 試驗(yàn)設(shè)備

    本次試驗(yàn)采用的高溫動態(tài)加載設(shè)備由SHPB試驗(yàn)系統(tǒng)以及特制的電阻式高溫加熱爐組成(見圖1)。試驗(yàn)過程中試件從開始加熱到保溫完成后進(jìn)行動態(tài)加載均在爐腔內(nèi)進(jìn)行。采用鄭州大學(xué)教育部纖維復(fù)合建筑材料與結(jié)構(gòu)工程研究中心的高溫壓縮試驗(yàn)機(jī)(見圖2)對鋼纖維混凝土試件進(jìn)行高溫條件下的靜態(tài)壓縮試驗(yàn)。

    1.3 加載方案

    本次試驗(yàn)通過對處于20 ℃,200 ℃,400 ℃,600 ℃,800 ℃等不同溫度下的三種配合比的混凝土試件進(jìn)行靜態(tài)壓縮試驗(yàn)和不同子彈射速的動態(tài)沖擊試驗(yàn),得到其在相應(yīng)試驗(yàn)條件下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。通過對試驗(yàn)得到的應(yīng)力-應(yīng)變曲線進(jìn)行比較,分析溫度、應(yīng)變率對鋼纖維混凝土材料抗壓性能的影響。由于混凝土材料是一種非均質(zhì)材料,因此在靜態(tài)壓縮試驗(yàn)中每種配合比試件在同一試驗(yàn)條件下進(jìn)行三次加載試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果取三次試驗(yàn)的平均值。在進(jìn)行動態(tài)沖擊試驗(yàn)時,對每種配合比試件在相同試驗(yàn)條件下進(jìn)行多次重復(fù)試驗(yàn)(一般需5次),選取破壞模式和應(yīng)力-應(yīng)變曲線相似的三組有效數(shù)據(jù)進(jìn)行平均化處理作為該試驗(yàn)條件下的試驗(yàn)結(jié)果。

    圖1 高溫動態(tài)加載設(shè)備Fig.1 Dynamic loading equipment for elevated temperature

    圖2 高溫壓縮試驗(yàn)機(jī)Fig.2 Compression test machine for elevated temperature

    1.4 加熱方案

    混凝土材料作為一種熱惰性材料,研究其在高溫狀態(tài)下的力學(xué)性能必須保證加載時混凝土試件整體均勻地處于目標(biāo)溫度。由于本文研究工作中涉及的靜態(tài)試驗(yàn)和動態(tài)試驗(yàn)的加熱設(shè)備不同,試件的尺寸也不同,因此針對靜態(tài)和動態(tài)試驗(yàn)分別制定不同的加熱方案以確保試件在加載時的溫度滿足要求。

    根據(jù)之前研究人員使用本文高溫靜壓設(shè)備的經(jīng)驗(yàn),結(jié)合此次試驗(yàn)的試件尺寸,本文的高溫靜態(tài)壓縮試驗(yàn)采用的加熱方案如圖3所示:試件加熱過程中爐腔每分鐘升溫3.33 ℃,爐腔到目標(biāo)溫度后保持溫度不變維持一定時間,其中爐腔加熱到200 ℃,400 ℃時維持溫度2 h,加熱到600 ℃,800 ℃時維持溫度3 h,確保對試件進(jìn)行加載時,試件整體均勻處于目標(biāo)溫度。

    對于高溫條件下的動態(tài)沖擊試驗(yàn),通過在試件中心埋置熱電偶的方法實(shí)時測量試件中心溫度隨爐腔溫度的變化情況。由于試件關(guān)于中心軸對稱且四周均勻受熱,因此可以認(rèn)為當(dāng)試件中心達(dá)到目標(biāo)溫度時試件整體均勻達(dá)到目標(biāo)溫度。進(jìn)行三次測量,求其平均值作為測量結(jié)果,以確定高溫條件下動態(tài)沖擊試驗(yàn)的加熱方案(加熱時間和保溫時間)。不同目標(biāo)溫度對應(yīng)的試件中心的升溫過程如圖4所示,由此得到的試件加熱方案如表2所示。

    圖3 高溫靜態(tài)試驗(yàn)加熱方案Fig.3 Heating scheme for static loading test at elevated temperature

    圖4 試件中心升溫過程Fig.4 Temperature rising course of specimen center

    min

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 破壞狀態(tài)對比

    加載速率為8 m/s時,三種配合比的混凝土試件在常溫、600 ℃,800 ℃下的破壞狀態(tài)的對比如圖5所示。通過橫向?qū)Ρ瓤梢钥闯?,普通混凝土承受動態(tài)荷載后基本上完全碎裂而鋼纖維混凝土的破壞程度遠(yuǎn)低于普通混凝土;當(dāng)試驗(yàn)溫度達(dá)到800 ℃后,鋼纖維混凝土試件的破壞情況與普通混凝土基本一致,但還存在較大的碎塊未完全碎裂。說明鋼纖維的添加可以顯著提高混凝土材料的的抗沖擊性能。受到爆炸沖擊荷載的作用時,使用鋼纖維混凝土的結(jié)構(gòu)構(gòu)件相比使用普通混凝土的結(jié)構(gòu)構(gòu)件可以減少破片的飛散,更好地保護(hù)建筑物內(nèi)的人員和設(shè)施。當(dāng)混凝土材料的溫度達(dá)到800 ℃后鋼纖維對混凝土材料的抗沖擊能力的提升作用基本喪失。通過縱向?qū)Ρ瓤梢钥闯觯簩τ谕慌浜媳然炷猎嚰?,隨著試驗(yàn)溫度的升高,試件的破壞程度越來越嚴(yán)重。

    在其他的加載速率條件下,三種配合比的混凝土試件的破壞狀態(tài)的對比具有和圖5相同的規(guī)律。在同一試驗(yàn)溫度下,試件的破壞狀態(tài)隨著加載速率的提高而加劇,其中普通混凝土試件在各加載速率下都發(fā)生破碎,加載速率越高碎裂程度越嚴(yán)重;鋼纖維混凝土試件在本次試驗(yàn)的加載速率下(除800 ℃以外)并無明顯破碎,只是隨著加載速率的增大,試件上的裂縫變大增多。

    圖5 不同溫度下不同類型混凝土試件破壞情況對比Fig.5 Comparison of failure performance of concrete specimens at different temperatures

    2.2 溫度的影響

    表3給出了不同加載速率下,三種配合比試件在不同溫度條件下的動態(tài)強(qiáng)度和峰值應(yīng)變。由表中數(shù)據(jù)可知,鋼纖維的添加對混凝土動態(tài)抗壓強(qiáng)度的提升并不明顯,但可以顯著提高其在動態(tài)加載條件下的變形能力。沖擊加載速率為8 m/s時,不同溫度條件下試件的應(yīng)力-應(yīng)變曲線的對比如圖6所示。由圖可知,在動態(tài)加載速率一定的情況下,隨著試驗(yàn)溫度的提高,試件的應(yīng)力-應(yīng)變曲線逐漸趨于扁平,其動態(tài)抗壓強(qiáng)度逐漸降低,峰值應(yīng)變逐漸增大。以C60S2試件為例,其在200 ℃,400 ℃,600 ℃和800 ℃時的動態(tài)抗壓強(qiáng)度分別為常溫下動態(tài)抗壓強(qiáng)度的78%,69%,55%和29%。這種變化表明高溫對鋼纖維混凝土和普通混凝土的動態(tài)力學(xué)性能有明顯的損傷作用。當(dāng)試驗(yàn)溫度為200 ℃時,三種配合比試件的動態(tài)抗壓強(qiáng)度相比常溫有明顯的下降,峰值應(yīng)變增大;當(dāng)試驗(yàn)溫度為400 ℃時,三種混凝土試件的動態(tài)抗壓強(qiáng)度與200 ℃時相比略微降低,峰值應(yīng)變繼續(xù)增大。當(dāng)試驗(yàn)溫度為600 ℃和800 ℃時,三種混凝土材料的動態(tài)抗壓強(qiáng)度均隨溫度的升高而大幅度降低,峰值應(yīng)變顯著增大。

    圖6 沖擊加載速率為8 m/s時的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.6 Stress-strain curve when the impact velocity is 8 m/s

    對于混凝土材料的強(qiáng)度隨著溫度升高而降低的現(xiàn)象,一些學(xué)者通過對高溫后的混凝土材料進(jìn)行微觀分析指出[7-9]:當(dāng)試驗(yàn)溫度在300 ℃以內(nèi)時,混凝土材料中的自由水和一部分凝膠水蒸發(fā),水泥漿體收縮骨料受熱膨脹,混凝土材料更加密實(shí),同時混凝土試件內(nèi)部也會產(chǎn)生一些微裂縫,強(qiáng)度提高因素和損傷因素共同產(chǎn)生影響,此階段混凝土的強(qiáng)度變化比較復(fù)雜,靜態(tài)加載條件下強(qiáng)度在常溫水平上上下波動,但動態(tài)加載時,由于內(nèi)部微裂縫的存在強(qiáng)度會有明顯的下降;當(dāng)溫度達(dá)到400 ℃時,C-S-H凝膠體開始變得松散,氫氧化鈣開始少量分解;當(dāng)溫度達(dá)到500 ℃時,混凝土完全脫水,漿體大幅度收縮同時骨料繼續(xù)受熱膨脹,內(nèi)應(yīng)力變大,骨料和漿體的黏結(jié)面出現(xiàn)開裂,氫氧化鈣大量分解,混凝土試件的內(nèi)部結(jié)構(gòu)破壞,抗壓強(qiáng)度急劇下降;當(dāng)溫度達(dá)到600 ℃時,混凝土試件的內(nèi)應(yīng)力繼續(xù)增大,裂縫繼續(xù)發(fā)展同時石英開始由α型轉(zhuǎn)變?yōu)棣滦?,體積發(fā)生膨脹,混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)破壞加??;當(dāng)溫度達(dá)到700 ℃時,氫氧化鈣大量分解,骨料與漿體之間的裂縫迅速擴(kuò)展;當(dāng)溫度達(dá)到900 ℃時,石灰石開始分解,骨料與漿體完全脫離,混凝土幾乎完全喪失承載能力。

    2.3 應(yīng)變率的影響

    圖7為C60S1試件在不同應(yīng)變率條件下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。由圖7可知,在試驗(yàn)溫度為400 ℃時,平均應(yīng)變率由75 s-1提高到105 s-1,峰值應(yīng)力從91 MPa提高到102 MPa,提高了約12%;應(yīng)變率由75 s-1提高到140 s-1,峰值應(yīng)力從91 MPa提高到113 MPa,提高了約24%。由試驗(yàn)結(jié)果可以得到,無論是常溫試驗(yàn)條件還是高溫試驗(yàn)條件下,三種配合比的混凝土試件其動態(tài)抗壓強(qiáng)度和峰值應(yīng)變均隨著應(yīng)變率的增大而提高,表明在常溫和高溫條件下普通混凝土和鋼纖維混凝土的動態(tài)抗壓強(qiáng)度均具有應(yīng)變率增強(qiáng)效應(yīng)。

    圖7 不同應(yīng)變率條件下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.7 Stress-strain curves for different strain rate

    對于混凝土材料的動態(tài)抗壓強(qiáng)度隨著應(yīng)變率的增大而提高的物理機(jī)制的解釋可以歸納為以下三方面:①黏性效應(yīng)。當(dāng)混凝土材料的應(yīng)變率響應(yīng)小于1 s-1時,材料的動態(tài)力學(xué)性能主要由黏性機(jī)制主導(dǎo),對于材料的壓縮特性,Gary等[10]認(rèn)為10 s-1為物理機(jī)制的顯著改變臨界值;②裂紋演化?;炷敛牧显趧討B(tài)荷載作用下裂紋由微裂紋階段發(fā)展到微裂紋局部化階段再發(fā)展到宏觀裂紋開裂階段;③慣性效應(yīng)。Lu等[11]認(rèn)為當(dāng)混凝土材料的應(yīng)變率響應(yīng)大于30 s-1時,材料的動態(tài)力學(xué)性能主要以慣性效應(yīng)為主。

    表3 不同溫度條件下混凝土試件SHPB試驗(yàn)結(jié)果Tab.3 SHPB test results of concrete specimens at different temperature

    3 高溫條件下鋼纖維混凝土動態(tài)強(qiáng)度的應(yīng)變率效應(yīng)

    動態(tài)強(qiáng)度增長因子(DIF)[12],即混凝土材料的動態(tài)強(qiáng)度與靜態(tài)強(qiáng)度的比值,常被用來表征混凝土材料的應(yīng)變率效應(yīng)。圖8給出了三種配合比的試件在不同溫度條件下DIF值隨應(yīng)變率的變化情況。由圖8可知,在高溫條件下,隨著應(yīng)變率的增大,DIF值不斷增大,表明在高溫條件下鋼纖維混凝土材料的動態(tài)抗壓強(qiáng)度具有應(yīng)變率強(qiáng)化效應(yīng)。圖9給出了在沖擊速率為8 m/s的情況下,三種配合比試件的DIF值隨溫度的變化。由圖可知,溫度的變化對鋼纖維混凝土的DIF值有較大的影響,在同一沖擊速率下隨著溫度的升高,其DIF值先減小后增大。在800 ℃時,鋼纖維混凝土的DIF值明顯大于常溫條件下的DIF值,這表明高溫條件下鋼纖維混凝土的應(yīng)變率效應(yīng)更加顯著。

    圖8 不同溫度條件下DIF與應(yīng)變率的關(guān)系Fig.8 Variation of DIF with strain rate at different temperatures

    圖9 不同溫度條件下的DIFFig.9 DIF at different temperatures

    4 結(jié) 論

    本文應(yīng)用分離式霍普金森壓桿和電阻式高溫加熱爐組合的試驗(yàn)系統(tǒng),開展了高溫條件下鋼纖維混凝土與普通混凝土材料的動態(tài)抗壓性能試驗(yàn)研究,研究了溫度和應(yīng)變率對鋼纖維混凝土動態(tài)壓縮性能的影響,并對比了鋼纖維混凝土與普通混凝土動態(tài)壓縮特性的差異。由試驗(yàn)結(jié)果的分析可以得到以下結(jié)論:

    (1) 隨著試驗(yàn)溫度的升高,鋼纖維混凝土的動態(tài)抗壓強(qiáng)度逐漸下降,動態(tài)峰值應(yīng)變逐漸增大,即鋼纖維混凝土具有明顯的溫度損傷效應(yīng),隨著溫度的升高,其動態(tài)力學(xué)性能逐漸劣化。

    (2) 在高溫條件下,鋼纖維混凝土表現(xiàn)出明顯的應(yīng)變率強(qiáng)化效應(yīng),其動態(tài)抗壓強(qiáng)度和DIF值隨著應(yīng)變率的增大而提高。

    (3) 在相同的沖擊加載速率下,鋼纖維混凝土的DIF值隨著溫度的升高先減小后增大,高溫條件下鋼纖維混凝土的DIF值高于其常溫條件下的DIF值。

    (4) 在動態(tài)加載條件下,鋼纖維的添加可以顯著增強(qiáng)混凝土材料的抗沖擊能力,表現(xiàn)在鋼纖維的添加提高了混凝土材料的峰值應(yīng)變,即增強(qiáng)了混凝土材料在動態(tài)加載條件下的變形能力。另一方面,在本文所研究的含量范圍內(nèi),鋼纖維的添加對混凝土材料動態(tài)抗壓強(qiáng)度的提升作用并不明顯。

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