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    澀北一號氣田第四系III-3層組剩余氣定量描述

    2019-11-19 14:35:34張勇年連運(yùn)曉顧端陽馬元琨李雪琴劉國良
    關(guān)鍵詞:新井氣水氣藏

    張勇年 連運(yùn)曉 顧端陽 馬元琨 李雪琴 劉國良

    (中國石油青海油田公司勘探開發(fā)研究院,甘肅 敦煌 736202)

    0 引言

    氣藏后期開發(fā)主要面臨的對象和難題就是剩余氣量,受構(gòu)造、沉積微相、儲層非均質(zhì)性、開發(fā)井網(wǎng)以及工藝技術(shù)水平等多因素共同影響,導(dǎo)致剩余氣分布較為復(fù)雜,如何精確描述剩余氣富集區(qū)分布狀態(tài),掌握剩余氣分布規(guī)律,弄清氣層的開發(fā)潛力,可有效提高儲量動用程度,為氣藏下一步持續(xù)挖潛提供方向。目前對于剩余氣的研究方法主要有精細(xì)構(gòu)造研究法、沉積微相研究法、小層儲量評價法、動態(tài)監(jiān)測法、采出量估算法、隨機(jī)建模和數(shù)值模擬等方法,而能夠較為準(zhǔn)確描述低滲砂巖氣藏剩余氣分布的研究方法主要是動態(tài)監(jiān)測法和數(shù)值模擬法[1-13]。綜合文獻(xiàn)調(diào)研情況來看,數(shù)值模擬技術(shù)能綜合反映開發(fā)過程中氣藏諸多動態(tài)特征的變化情況,是一種十分有效的剩余氣研究手段[14],它可表征不同時期剩余氣地質(zhì)儲量、剩余氣飽和度、地層壓力及潛力區(qū)的儲量豐度,分析剩余氣分布及其控制因素,為提出針對性挖潛措施奠定基礎(chǔ)[15]。因此采用數(shù)值模擬方法來研究邊水氣藏的氣水運(yùn)動規(guī)律和剩余氣分布特征。

    1 區(qū)域概況

    柴達(dá)木盆地澀北氣田屬于第四系生物成因氣藏,為一套完整、無斷層發(fā)育的背斜構(gòu)造,儲層具有高孔、中-低滲的特點(diǎn),巖性以含泥粉砂巖和泥質(zhì)粉砂巖為主,夾少量細(xì)砂巖,碎屑顆粒膠結(jié)程度低、欠壓實(shí)、易松散,蓋層為泥巖層,氣田具有含氣井段長、氣層薄而多、氣水層間互、地層膠結(jié)疏松和氣水界面復(fù)雜等特點(diǎn),成藏期較晚,儲層和隔夾層均富含可動水,層間發(fā)育有獨(dú)立的水層,氣藏外圍存在大范圍的邊水,屬典型多層疏松砂巖出水氣藏。所研究的第四系III-3層組(以下簡稱III-3層組)為澀北一號氣田地質(zhì)儲量相對較大、采出程度較高、邊水水侵較嚴(yán)重的的主力開發(fā)層組,III-3層組共包含4個小層、9個砂體,平均埋深為1 248.3~1 293.9 m,小層厚度為11.6~15.6 m,單砂體厚度在1.8~5.4 m 范圍內(nèi),孔隙度分布范圍為8.3%~38.6%,平均為30.95%,滲透率分布范圍0.01~387 mD,平均為24.32 mD,地質(zhì)儲量為101.87 × 108m3,可采儲量為56.95 × 108m3,目前生產(chǎn)井?dāng)?shù)為22 口,平均單井日產(chǎn)氣量為1.82 × 104m3/d,平均單井日產(chǎn)水量為2.18 m3/d,年水氣比為1.44 m3/104m3,原始地層壓力為15.2 MPa,目前地層壓力為6.76 MPa,采出程度為25.57%,水侵問題較為突出。

    2 模型建立

    采用Petrel軟件構(gòu)造建模方法,建立澀北一號氣田III-3層組三維地質(zhì)模型,包含18個層面,17個層(其中9 個砂體,8 個夾層),平面網(wǎng)格精度為20 m ×20 m,網(wǎng)格縱向步長為砂體厚度,地質(zhì)模型網(wǎng)格數(shù)為438 × 375 × 17=2 792 250 個??紤]到該氣田為典型干氣氣藏,不含揮發(fā)油,有地層水產(chǎn)出,且無裂縫斷層發(fā)育,故本次模擬模型采用三維兩相單一介質(zhì)黑油模型,模擬器采用Eclipse中黑油模型E100模塊。數(shù)值模型建立過程中存在兩個問題:①如何去界定水體大小;②目前的氣水相滲曲線是否適用。

    2.1 水體大小

    澀北氣田是一個邊水環(huán)繞的氣藏,水體大小會直接影響氣藏水侵的活躍程度。對于澀北氣田這類多層疏松砂巖氣藏,氣藏衰竭式開采,水體可及時補(bǔ)充地層能量,使氣井有較長的穩(wěn)產(chǎn)時間;但當(dāng)水體能量增大到一定程度時,隨著氣井的繼續(xù)生產(chǎn),邊水易沿著高滲透帶進(jìn)入氣藏主體,造成氣藏全面水侵,氣井大量見水,產(chǎn)量快速下降,邊水水體能量越大,氣井后期出水越嚴(yán)重。所以在數(shù)模歷史擬合過程中,對于邊水水體大小的設(shè)置,需要依據(jù)氣井實(shí)際開發(fā)情況合理界定。采用van Everdingen-Hurst方法[16]來計算水侵量具體的計算步驟如下:

    1) 計算水侵系數(shù)B:

    2) 計算每個時間段的平均壓力:

    3) 計算每個時間段對應(yīng)的無因次時間:

    4) 計算每個時間段的無因次時間tD所對應(yīng)的無因次累計水侵量qD(tD):

    5) 計算水侵量:

    式中,B 為水侵系數(shù),m3/MPa;Ct為總壓縮系數(shù),MPa-1;θ為水侵角,度;K為滲透率,D;h為儲層厚度,m;p 為地層壓力,MPa;ro為氣藏半徑,m;re為水體半徑,m;rD為水體與氣藏半徑比,小數(shù);t我生產(chǎn)時間,天;μw為水黏度,mPa·s; φ 為孔隙度,小數(shù);其中α1、α2、J0、J1為過程參數(shù)。

    將水驅(qū)氣藏的物質(zhì)平衡方程式變形為:

    定義水侵常數(shù)C,將水侵量的表達(dá)式轉(zhuǎn)變?yōu)椋?/p>

    那么van Everdingen-Hurst方程可以寫成以下形式:

    將上式代入變形后的水驅(qū)氣藏物質(zhì)平衡方程可得:

    上式可知,在水體大小和生產(chǎn)數(shù)據(jù)準(zhǔn)確的時候,(GpBg+WpBw)/(Bg-Bgi)與ΣΔpiq(tn-ti-1)D/(Bg-Bgi)在直角坐標(biāo)系中呈直線關(guān)系,直線的斜率為水侵常數(shù)C,截距為動態(tài)儲量G,若水體大小不準(zhǔn)確時,直線將會彎曲。這里做Ⅲ-3 層組8 個不同方向的10、20、30、50、150倍水體的物質(zhì)平衡指示曲線。

    從III-3 層組不同水體的指示曲線(圖1)中可以看出,30 倍水體的儲量擬合曲線的擬合度要好于其他倍數(shù)的水體,其他倍數(shù)的儲量擬合曲線有不同程度的彎曲,從各方向擬合度匯總表(見表1)上可以看到,所有方向的擬合度均在30倍水體時最高,所以可以認(rèn)為III-3層組的水體大小接近30倍水體。

    2.2 滲吸相滲

    澀北一號氣田一般所采用的氣水相滲曲線是在澀3-15 井巖心樣品相滲實(shí)驗的基礎(chǔ)上,經(jīng)過生產(chǎn)動態(tài)擬合調(diào)整所得的,氣水相滲曲線中殘余氣飽和度一般在10%~20%之間,但根據(jù)近兩年現(xiàn)場對水侵層取心樣品分析和PNN 中子飽和度測試結(jié)果認(rèn)為,水侵區(qū)殘余氣飽和度為32%左右。參考類似氣藏—— T氣藏殘余氣飽和度實(shí)驗研究成果(圖2),認(rèn)為殘余氣飽和度與初始含氣飽和度有較好的對應(yīng)關(guān)系。研究區(qū)塊的原始含氣飽和度一般都在50%~70%,據(jù)此判斷殘余氣飽和度在30%左右。

    圖1 北翼不同水體指示曲線圖

    表1 澀北一號氣田Ⅲ-3層組各方向擬合度匯總表

    圖2 T氣藏殘余氣飽和度與原始含氣飽和度關(guān)系曲線圖(實(shí)驗實(shí)測)

    澀北氣田水侵主要為邊水緩慢推進(jìn),局部沿高滲帶快速舌進(jìn)的方式,III-3層水侵速度為3.07 × 10-6m/s,計算毛細(xì)管數(shù)Nc為4.23 × 10-8,由于Nc小于1.00 × 10-6,所以在水侵的過程中,毛細(xì)管力對排驅(qū)起支配作用,因此對之前的氣水相滲進(jìn)行局部修改完善,得到本次模擬采用的滲吸氣水兩相相對滲透率曲線(圖3),此相滲曲線更符合實(shí)際情況。

    圖3 III-3層組氣水兩相相對滲透率曲線圖

    氣井采用定產(chǎn)氣量方式擬合,通過對比可以看出,采用滲吸相滲擬合的結(jié)果要遠(yuǎn)優(yōu)于驅(qū)替相滲擬合結(jié)果,其壓力和出水?dāng)M合效果提高顯著(見圖4),同時對邊水的模擬更加均衡。

    3 剩余氣分布研究

    3.1 剩余氣分布規(guī)律

    從III-3 層組各單砂體原始儲量豐度與目前剩余氣儲量豐度對比情況來看,剩余氣分布與原始儲量豐度、開發(fā)程度、水侵程度等多種因素都有關(guān)系,剩余氣分布主要有以下幾個特點(diǎn):①構(gòu)造高部位是剩余氣分布的主要區(qū)域之一。從各個單砂體原始儲量豐度與目前儲量豐度的對比情況來看,大部分氣層的構(gòu)造高部位都有一定規(guī)模的剩余氣。這主要與氣藏構(gòu)造簡單、斷層不發(fā)育有關(guān),另外,高部位距離邊水距離也較遠(yuǎn),而水侵方式主要是邊水整體平行推進(jìn),高部位基本不受水侵影響。因此,總體來看,高部位剩余氣儲量豐度一般高于邊部。②原始儲量豐度高是剩余氣富集的基礎(chǔ)。原始儲量豐度較高的區(qū)域,如果開發(fā)程度不高,一般來說剩余氣儲量豐度較高。而原始儲量豐度較低的區(qū)域,無論開發(fā)程度高或者低,剩余氣儲量豐度都較低。也就是說,原始儲量豐度高是剩余氣富集的基礎(chǔ)。③開發(fā)程度與水侵程度對剩余氣的分布有著重要影響。從目前剩余氣儲量豐度分布情況來看,開發(fā)程度較低的區(qū)域剩余氣儲量相對較多,而開發(fā)程度較高的區(qū)域相對較少。剩余氣儲量豐度還受到水侵強(qiáng)弱的影響,在開發(fā)井較少的區(qū)域,由于受水侵嚴(yán)重,剩余氣儲量也相對較少。

    3.2 剩余氣分類評價

    根據(jù)氣井實(shí)際生產(chǎn)情況,結(jié)合原始儲量豐度,認(rèn)為當(dāng)含水飽和度較高時,盡管初期有一定的產(chǎn)氣量,但由于產(chǎn)水量的迅速增加,產(chǎn)氣量會很快降低。研究認(rèn)為,無論剩余氣儲量豐度大小,只要含水飽和度大于65%,這些剩余氣儲量是很難被有效動用的。這類儲量定義為Ⅳ類,為不可動用剩余氣儲量。此外,其余的剩余氣儲量根據(jù)儲量豐度大小,由好到差依次定義為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類剩余氣儲量(見表2)。

    圖4 澀新3-9井壓力和產(chǎn)水?dāng)M合曲線圖(原相滲)

    圖5 澀新3-9井壓力和產(chǎn)水?dāng)M合曲線圖(滲吸相滲)

    表2 剩余氣儲量分類評價標(biāo)準(zhǔn)表

    其中,Ⅰ、Ⅱ類剩余氣儲量豐度較高,是調(diào)整部署應(yīng)該優(yōu)先考慮的;Ⅲ類剩余氣儲量豐度較低,在調(diào)整部署時應(yīng)兼顧考慮。Ⅳ類剩余氣儲量不可動用,調(diào)整部署不再考慮。據(jù)以上評價標(biāo)準(zhǔn),對III-3層組剩余氣儲量進(jìn)行分類評價,評價結(jié)果見表3。

    Ⅲ-3層組剩余氣以Ⅲ類為主,占比54.5%;Ⅳ類次之,占比25.2%,因為Ⅲ-3層組水侵較為嚴(yán)重,因此Ⅳ類所占比例較多;Ⅱ類再次之,占比13.1%;Ⅰ類最少,占比7.2%。其中,品質(zhì)最好的I類儲量基本上分布于3-3-4 層。Ⅱ類儲量主要分布于3-3-2b、3-3-4層(見圖6)。

    表3 Ⅲ-3層組剩余氣儲量分類評價表 108m3

    圖6 Ⅲ-3層組3-3-4砂體剩余氣儲量分類評價圖

    4 調(diào)整方案研究

    開展剩余氣水分布研究,主要是為了有效動用水侵區(qū)剩余氣,優(yōu)化后期開發(fā)策略并提出相應(yīng)調(diào)整對策,為下步持續(xù)挖潛提供方向。針對澀北一號氣田水侵較為嚴(yán)重的III-3 層組運(yùn)用數(shù)值模擬技術(shù),設(shè)計了4 套開發(fā)調(diào)整方案(圖7),開展剩余氣挖潛研究,方案如下:①基礎(chǔ)方案。即不部署新井,按目前老井繼續(xù)生產(chǎn)。②部署新井方案。即以目前剩余氣富集區(qū)為主要部署依據(jù),在III-3 層組部署新井。③老井排水方案。即將目前水淹井轉(zhuǎn)為排水井,不部署新井,在老井基礎(chǔ)方案上進(jìn)行排水采氣方案預(yù)測。④新井排水方案。即在第二套方案基礎(chǔ)上,在水體能量較強(qiáng)的西南部和東北部,再部署新的排水井進(jìn)行排水采氣方案預(yù)測。

    圖7 Ⅲ-3層組不同方案部署圖

    4 套方案中采出程度較高的是方案2 和方案4。方案4 是在方案2 的基礎(chǔ)上增加了2 口排水井,其累產(chǎn)氣量僅比方案2 多0.93 × 108m3,而產(chǎn)水卻多了365 × 104m3。盡管大規(guī)模的排水采氣可增加近1 ×108m3的產(chǎn)氣量,但是產(chǎn)水量的大幅度增加對采出水處理成本也相應(yīng)提高。綜合對比推薦方案2為優(yōu)選方案(圖8)。

    5 實(shí)例應(yīng)用

    優(yōu)選方案2中提供了5口在剩余氣富集區(qū)部署新井的思路,我們選取其中兩口SC2、SC3 井優(yōu)先實(shí)施,以驗證方案的實(shí)際產(chǎn)氣效果(圖9)。

    圖8 Ⅲ-3層組不同方案指標(biāo)對比圖

    圖9 Ⅲ-3層組3-3-4砂體優(yōu)先實(shí)施井井位圖

    從SC2、SC3 井實(shí)際投產(chǎn)情況來看(圖10、圖11),目前日產(chǎn)氣量均在1 × 104m3以上,基本不產(chǎn)水,生產(chǎn)穩(wěn)定,投產(chǎn)效果較好,直接驗證了方案的可行性。

    圖10 Ⅲ-3層組新井SC2采氣曲線圖

    圖11 Ⅲ-3層組新井SC3采氣曲線圖

    6 結(jié)論

    1) 針對在數(shù)模過程中如何準(zhǔn)確界定澀北氣田水體大小這一難題,推導(dǎo)建立了水侵物質(zhì)平衡指示曲線方程,根據(jù)指示曲線的相關(guān)性,確定了澀北一號氣田Ⅲ-3層組水體大小為30倍水體。

    2) 針對水侵入氣藏滲流速度慢、毛細(xì)管數(shù)小的特點(diǎn),提出采用滲吸相滲代替驅(qū)替相滲進(jìn)行數(shù)值模擬研究,模擬得到的水淹區(qū)的殘余氣飽和度和實(shí)測PNN 中子測井結(jié)果也更為接近,使得數(shù)值模擬模型更為準(zhǔn)確可靠。

    3) 從單砂體原始儲量豐度與目前剩余氣儲量豐度對比情況來看,剩余氣分布與原始儲量豐度、構(gòu)造位置、開發(fā)程度、水侵程度等多種因素都有關(guān)系。構(gòu)造位置高、原始儲量豐度高的區(qū)域剩余氣富集程度相對較高,開發(fā)程度高、水侵嚴(yán)重的區(qū)域剩余氣富集程度相對較低。

    4) 采用儲量豐度和含水飽和度相結(jié)合的方式,對剩余氣儲量進(jìn)行分類評價。Ⅰ、Ⅱ類剩余氣儲量豐度較高,是調(diào)整部署應(yīng)該優(yōu)先考慮的;Ⅲ類剩余氣儲量豐度較低,在調(diào)整部署時應(yīng)兼顧考慮。Ⅳ類剩余氣儲量不可動用,調(diào)整部署不再考慮。

    5) 依據(jù)剩余氣評價結(jié)果,在剩余氣富集區(qū)域內(nèi)共設(shè)計4套開發(fā)調(diào)整方案,通過模擬預(yù)測確定方案2為優(yōu)選方案。在方案2的基礎(chǔ)上,優(yōu)選2口新井優(yōu)先實(shí)施,現(xiàn)場投產(chǎn)效果較好,不僅驗證了剩余氣模型的準(zhǔn)確性,同時也為后期剩余氣開發(fā)提供了一定的思路。

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