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    地鐵干擾對(duì)埋地管道的外腐蝕影響及風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)方法研究

    2019-11-12 09:38:24張文艷傅江王小平
    油氣田地面工程 2019年10期
    關(guān)鍵詞:試片雜散斷電

    張文艷 傅江 王小平

    1中國(guó)石油西南油氣田公司輸氣管理處

    2中國(guó)石油西南油氣田公司勘探開發(fā)研究院

    近年來,隨著我國(guó)城市建設(shè)的不斷推進(jìn),對(duì)城市軌道交通和能源的需求越來越大,城市地鐵和油氣管道得到了大規(guī)模發(fā)展,地鐵系統(tǒng)與埋地油氣管道在線路選址上出現(xiàn)并行或交叉不可避免,致使動(dòng)態(tài)直流雜散電流干擾腐蝕的可能性和危險(xiǎn)程度不斷增加,干擾腐蝕的防護(hù)變得越加迫切和重要[1-3]。如西南地區(qū)某管線與重慶市地鐵一號(hào)線和地鐵六號(hào)線等多條城市軌道交通、鐵路平行或交叉,軌道交通產(chǎn)生的雜散電流干擾導(dǎo)致130 km 左右的管道受干擾電流影響,強(qiáng)制電流法陰極保護(hù)的恒電位儀電流無法正常輸出,對(duì)管道的陰極保護(hù)系統(tǒng)造成了嚴(yán)重的影響,甚至使施加在管道上的陰極保護(hù)功能基本失效。地鐵雜散電流干擾不但會(huì)導(dǎo)致管道陰極保護(hù)電位發(fā)生高頻波動(dòng),在電流流出點(diǎn)加速管道的腐蝕,在電流流入點(diǎn)可能導(dǎo)致管道防腐涂層的剝離,還會(huì)影響恒電位儀的正常運(yùn)行,加速管道犧牲陽極的消耗速率[4-6]。張玉星、杜艷霞[7-8]等通過室內(nèi)模擬試驗(yàn),研究了動(dòng)態(tài)直流雜散電流對(duì)管道的腐蝕行為影響規(guī)律;翁永基等[9-10]通過理論和實(shí)驗(yàn)分析,探討建立了埋地管道直流干擾腐蝕檢測(cè)指標(biāo),但關(guān)于動(dòng)態(tài)直流雜散電流干擾下的腐蝕機(jī)理仍不清晰,同時(shí)也缺乏雜散電流干擾下管道的腐蝕風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)方法。

    為了掌握地鐵直流雜散電流對(duì)管道的腐蝕危害影響,給管道腐蝕原因的識(shí)別診斷及地鐵雜散電流干擾的排流設(shè)計(jì)提供依據(jù),本文以某段遭受地鐵雜散電流干擾的輸氣管道為研究對(duì)象,開展了地鐵雜散電流對(duì)埋地管道的腐蝕危害影響研究。該段輸氣管道與地鐵交叉,交叉處兩端管線干擾影響較為嚴(yán)重。為了弄清該段管道的地鐵雜散電流干擾腐蝕風(fēng)險(xiǎn),在該段管線交叉處附近選取3處試驗(yàn)點(diǎn)進(jìn)行腐蝕檢查片現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)和理論分析,其研究結(jié)果可為后期相關(guān)研究提供借鑒。

    1 試驗(yàn)過程及方法

    1.1 腐蝕檢查片的制備

    本文采用的腐蝕檢查片是直徑分別為7.98、11.3、28.8、35.7、50.5 mm,高度為10 mm 的圓柱形試樣,在試樣的一個(gè)底面中間鉆一個(gè)螺紋孔,用鋼制螺釘與其電連接,同時(shí)用銅導(dǎo)線與鋼制螺釘焊接,并用環(huán)氧樹脂將其密封,留出另一個(gè)底面(面積分別為0.5、1、6.5、10、20 cm2)作為工作面。

    1.2 腐蝕檢查片的埋設(shè)

    每個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)包含30個(gè)檢查片,每種裸露面積(0.5、1、6.5、10、20 cm2)的腐蝕檢查片均設(shè)置2個(gè)平行樣。分別于管道同深位置、管道1/2深度位置以及距離地面0.3 m 處埋設(shè)不同面積的檢查片,如圖1所示。檢查片靠近管道中心線對(duì)稱布置,垂直于地面埋設(shè),裸露面背對(duì)管道,相互間距宜為0.3 m。每個(gè)試片附近預(yù)埋設(shè)1根PVC 參比管(參比管的位置不應(yīng)妨礙電流的流動(dòng)),試片埋設(shè)完畢后,將其與管道進(jìn)行電連接。

    圖1 腐蝕檢查片現(xiàn)場(chǎng)埋設(shè)情況Fig.1 Site buried conditions of corrosion coupons

    1.3 腐蝕檢查片的測(cè)試開挖及實(shí)驗(yàn)室處理

    1.3.1 試驗(yàn)點(diǎn)檢查片斷電電位測(cè)試

    為了探索檢查片干擾測(cè)試參數(shù)與腐蝕風(fēng)險(xiǎn)間的對(duì)應(yīng)關(guān)系,分別在檢查片服役初期、中期、末期用GPS 試片斷路器和UDL1數(shù)據(jù)記錄儀對(duì)檢查片通斷電位進(jìn)行測(cè)試。

    1.3.2 試驗(yàn)點(diǎn)檢查片的失重分析

    待檢查片服役約6個(gè)月后,將其取出,圖2顯示了腐蝕檢查片的現(xiàn)場(chǎng)開挖情況。然后將其運(yùn)回實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行腐蝕失重分析和腐蝕形貌測(cè)試。

    圖2 腐蝕檢查片現(xiàn)場(chǎng)開挖照片F(xiàn)ig.2 Site excavation conditions of corrosion coupons

    在進(jìn)行腐蝕失重測(cè)試之前,先用光學(xué)電子相機(jī)對(duì)檢查片除銹前的腐蝕形貌進(jìn)行拍照,然后用150 g檸檬酸銨(NH4)2HC5H5O7加蒸餾水配置成1 000 mL 的除銹劑對(duì)腐蝕檢查片進(jìn)行除銹處理,處理溫度為70 ℃。除銹后,對(duì)腐蝕檢查片進(jìn)行再次稱重,計(jì)算其腐蝕失質(zhì)量,然后用公式(1)計(jì)算其腐蝕速率,同時(shí)用光學(xué)電子相機(jī)對(duì)其除銹后的腐蝕形貌進(jìn)行測(cè)試分析。

    式中:vcorr為檢查片腐蝕速率,mm/a;ΔW為檢查片的失質(zhì)重,g;S為檢查片暴露的面積,cm2;t為檢查片腐蝕時(shí)間,h;ρ為檢查片的密度,g/cm3,本次檢查片為普通碳鋼,密度為7.85 g/cm3。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

    2.1 腐蝕檢查片斷電電位測(cè)試結(jié)果

    分別在腐蝕檢查片服役初期、中期和末期進(jìn)行三處試驗(yàn)點(diǎn)檢查片斷電電位的連續(xù)測(cè)試,以6.5 cm2的檢查片為例,其斷電電位(CSE)測(cè)試結(jié)果見圖3~圖5。

    根據(jù)國(guó)標(biāo)GB/T 21448—2017的規(guī)定,可以通過表1所示的方法對(duì)三處試驗(yàn)點(diǎn)管道的陰極陰保效果進(jìn)行評(píng)價(jià)。若管道斷電電位達(dá)到表1的要求,則可認(rèn)為其陰極保護(hù)有效,否則陰極保護(hù)不達(dá)標(biāo)。具體評(píng)價(jià)結(jié)果詳見表2。

    圖3 服役初期檢查片斷電電位測(cè)試結(jié)果Fig.3 Switch-off potential test results of coupons in the early service

    圖4 服役中期檢查片斷電電位測(cè)試結(jié)果Fig.4 Switch-off potential test results of coupons in the middle service

    圖5 服役末期檢查片斷電電位測(cè)試結(jié)果Fig.5 Switch-off potential test results of coupons at the end of service

    表1 動(dòng)態(tài)直流干擾下國(guó)標(biāo)要求管道斷電電位達(dá)到的限值Tab.1 National standard requirements for the switch-off potential of pipelines under dynamic DC interference

    表2 試驗(yàn)點(diǎn)檢查片斷電電位測(cè)試結(jié)果(檢查片面積6.5 cm2)Tab.2 Test results of the switch-off at test points potential(coupon area:6.5 cm2)

    從斷電電位測(cè)試結(jié)果來看,三處試驗(yàn)點(diǎn)管道電位的偏移量和偏移時(shí)間比均超出了標(biāo)準(zhǔn)要求,管道受地鐵直流干擾的影響較大,陰極保護(hù)不達(dá)標(biāo)。

    2.2 腐蝕形貌試驗(yàn)結(jié)果

    圖6是動(dòng)態(tài)直流干擾下腐蝕試片的腐蝕形態(tài)圖。從圖6可以看出,管道在地鐵的動(dòng)態(tài)直流雜散電流干擾影響下,其腐蝕呈現(xiàn)出局部點(diǎn)蝕的特征。

    圖6 腐蝕試片腐蝕形態(tài)示意圖Fig.6 Corrosion morphology of corrosion coupons

    2.3 腐蝕速率測(cè)試結(jié)果

    表3為三處試驗(yàn)點(diǎn)腐蝕檢查片腐蝕速率測(cè)試結(jié)果。從表3可以看出,1#試驗(yàn)點(diǎn)自腐蝕速率在0.033 1~0.058 7 mm/a 之間波動(dòng)。根據(jù)NACE 標(biāo)準(zhǔn)的要求,腐蝕速率低于0.025 4 mm/a 時(shí)可忽略不計(jì)。因此,在干擾情況下,檢查片自腐蝕速率超過了標(biāo)準(zhǔn)的要求。此外,隨著檢查片面積的逐漸增大,其腐蝕速率明顯降低。對(duì)于最底層檢查片來說,當(dāng)面積為0.5 cm2時(shí),其腐蝕速率可達(dá)0.1~0.14 mm/a;對(duì)于最上層檢查片也是如此。然而,相對(duì)于最底層檢查片而言,最上層檢查片腐蝕速率的規(guī)律相對(duì)較弱,這可能與雜散電流的分布有關(guān),表層土壤雜散電流分布不均。

    2.4 地鐵干擾對(duì)管道的腐蝕影響特征分析

    根據(jù)三處試驗(yàn)點(diǎn)的腐蝕檢查片的室內(nèi)處理及腐蝕速率測(cè)試結(jié)果,管道在地鐵動(dòng)態(tài)直流干擾影響下的腐蝕特征有如下幾方面:

    表3 腐蝕檢查片腐蝕速率測(cè)試結(jié)果Tab.3 Corrosion rate test results of corrosion coupons

    (1)動(dòng)態(tài)直流干擾下,試驗(yàn)點(diǎn)的干擾試片腐蝕速率遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于自腐蝕試片腐蝕速率,且均超過了標(biāo)準(zhǔn)要求(0.025 4 mm/a)。

    表4為三處試驗(yàn)點(diǎn)自腐蝕試片與干擾試片的腐蝕速率統(tǒng)計(jì)結(jié)果,圖7為干擾腐蝕試片與自腐蝕試片的腐蝕形貌。未與管道相連的自腐蝕試片,由于其面積小、表面無防腐層且全部裸露,遭受到地鐵的雜散電流干擾影響較小,故其腐蝕速率相對(duì)較低,但仍超出標(biāo)準(zhǔn)要求;與管道相連接的干擾試片,遭受到的地鐵雜散電流影響與管道一致,故腐蝕速率高,最大腐蝕速率已達(dá)0.37mm/a(3#試驗(yàn)點(diǎn)),腐蝕風(fēng)險(xiǎn)極高。

    表4 腐蝕速率測(cè)試結(jié)果Tab.4 Corrosion rate test results

    圖7 試片的腐蝕形貌Fig.7 Corrosion morphology of coupons

    (2)隨著檢查片面積的逐漸增大,其腐蝕速率明顯降低,表明管道防腐層破損處破損面積越小,破損處管道遭受的腐蝕風(fēng)險(xiǎn)越高。表5和圖8給出了三處試驗(yàn)點(diǎn)不同面積試片的腐蝕速率測(cè)定結(jié)果,對(duì)于自腐蝕檢查片而言,三個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)處檢查片腐蝕速率差異不大。對(duì)于干擾試片而言,當(dāng)試片面積越小時(shí),表征管道防腐層破損處的面積越小,同等大小的干擾電流在此處造成的電流密度就越大,腐蝕越嚴(yán)重,故而腐蝕速率越高。

    表5 不同面積試片(與管道同深)的腐蝕速率Tab.5 Corrosion rate of coupons with different areas(equal to the pipeline)

    圖8 不同面積陰極保護(hù)檢查片腐蝕速率Fig.8 Corrosion rate of coupons with different areas of cathodic protection

    3 干擾下管道腐蝕風(fēng)險(xiǎn)的評(píng)價(jià)方法

    從試驗(yàn)結(jié)果可知,檢查片面積和干擾程度均對(duì)其腐蝕速率有較大影響,而面積和干擾程度的影響均可通過檢查片斷電電位反映。管道陰極保護(hù)效果評(píng)價(jià)可根據(jù)國(guó)標(biāo)GB/T 21448—2017的規(guī)定進(jìn)行,然而,該標(biāo)準(zhǔn)只是給出了動(dòng)態(tài)直流干擾下管道陰極保護(hù)的有效性評(píng)價(jià)方法,并未針對(duì)其腐蝕風(fēng)險(xiǎn)等級(jí)的不同而給出相應(yīng)的評(píng)價(jià)指標(biāo)。

    根據(jù)美國(guó)腐蝕工程師協(xié)會(huì)NACE 標(biāo)準(zhǔn)SP0169—2013《Control of external corrosion on underground or submerged metallic piping systems》,當(dāng)埋地金屬管道的腐蝕速率不超過0.025 mm/a時(shí),其腐蝕可忽略不計(jì),根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn),0.1 mm/a 也是目前研究中用得較多的一個(gè)值。不妨將腐蝕速率低于0.025 mm/a 看作是低腐蝕風(fēng)險(xiǎn),將腐蝕速率高于0.1 mm/a 看作是高腐蝕風(fēng)險(xiǎn),把腐蝕速率介于0.025~0.1 mm/a 看作是中等腐蝕風(fēng)險(xiǎn)。下面的腐蝕風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)均是基于該假設(shè)之上。

    3.1 斷電電位與腐蝕速率的對(duì)應(yīng)關(guān)系

    以檢查片腐蝕速率為縱坐標(biāo),其斷電電位相對(duì)于-0.85V(CSE)正向偏移的時(shí)間比為橫坐標(biāo),繪制兩者間關(guān)系圖,見圖9~圖11。

    圖9為檢查片腐蝕速率與斷電電位正于-0.85V(CSE)時(shí)間占總測(cè)試時(shí)間比例的關(guān)系??梢钥闯觯瑱z查片腐蝕速率隨著該比值的升高呈現(xiàn)出增大的趨勢(shì)。當(dāng)該比值不超過20%時(shí),檢查片腐蝕速率均低于0.1 mm/a,處于中等腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū);當(dāng)該比值為20%時(shí),部分檢查片腐蝕速率超過0.1 mm/a,處于高腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū)。由于本次實(shí)驗(yàn)測(cè)得檢查片腐蝕速率不低于0.025 mm/a,故未能判斷出低腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū),但考慮國(guó)標(biāo)中的相關(guān)推薦,可認(rèn)為斷電電位正于-0.85V(CSE)時(shí)間占總測(cè)試時(shí)間的比值低于5%時(shí),檢查片處于低腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū)。

    圖10為檢查片腐蝕速率與斷電電位正于-0.80V(CSE)時(shí)間占總測(cè)試時(shí)間比例的關(guān)系??梢钥闯觯c圖9相似,檢查片腐蝕速率隨著該比值的升高呈現(xiàn)出增大的趨勢(shì)。當(dāng)該比值不超過15%時(shí),檢查片腐蝕速率均低于0.1 mm/a,處于中等腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū);當(dāng)該比值超過15%時(shí),部分檢查片的腐蝕速率超過0.1 mm/a,處于高腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū)。類似地,可以認(rèn)為斷電電位正于-0.80 V(CSE)時(shí)間占總測(cè)試時(shí)間的比值低于2%(國(guó)標(biāo)規(guī)定的比值)時(shí),檢查片處于低腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū)。

    圖11為檢查片腐蝕速率與斷電電位正于-0.75 V(CSE)時(shí)間占總測(cè)試時(shí)間比例的關(guān)系??梢钥闯?,與前面兩個(gè)圖相似,檢查片腐蝕速率隨著該比值的升高呈現(xiàn)出增大的趨勢(shì),但腐蝕速率的分布較為分散。當(dāng)該比值不超過1%時(shí),檢查片腐蝕速率均低于0.025 4 mm/a,處于低腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū);當(dāng)該比值不超過8%時(shí),檢查片腐蝕速率均低于0.1 mm/a,處于中等腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū);當(dāng)該比值超過8%時(shí),部分檢查片腐蝕速率超過0.1 mm/a,處于高腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū)。

    3.2 干擾下管道腐蝕風(fēng)險(xiǎn)的評(píng)價(jià)準(zhǔn)則

    基于以上的分析,可以初步獲得動(dòng)態(tài)直流干擾下管道腐蝕風(fēng)險(xiǎn)的評(píng)價(jià)準(zhǔn)則,如表6所示。

    從表6可知,動(dòng)態(tài)直流干擾下,若管道斷電電位處于以下范圍內(nèi)時(shí),管道處于低腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū)(即管道腐蝕速率低于0.025 4 mm/a):管道斷電電位正于-0.85 V(CSE)的時(shí)間不超過測(cè)試時(shí)間的5%;管道斷電電位正于-0.80 V(CSE)的時(shí)間不超過測(cè)試時(shí)間的2%;管道斷電電位正于-0.75 V(CSE)的時(shí)間不超過測(cè)試時(shí)間的1%。

    圖9 檢查片腐蝕速率與斷電電位正于-0.85 V(CSE)比例的關(guān)系Fig.9 Relation between corrosion rate of coupons and switch-off potential positive to-0.85 V(CSE)

    圖10 檢查片腐蝕速率與斷電電位正于-0.80 V(CSE)比例的關(guān)系Fig.10 Relation between corrosion rate of coupons and switch-off potential positive to-0.80 V(CSE)

    圖11 檢查片腐蝕速率與斷電電位正于-0.75 V(CSE)比例的關(guān)系Fig.11 Relation between corrosion rate of coupons and switch-off potential positive to-0.75 V(CSE)

    表6 動(dòng)態(tài)直流干擾下管道腐蝕風(fēng)險(xiǎn)的評(píng)價(jià)準(zhǔn)則Tab.6 Evaluation criteria of pipeline corrosion risk under dynamic DC interference

    若管道斷電電位處于以下范圍內(nèi)時(shí),管道處于中等腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū)(即管道腐蝕速率處于0.025 4~0.1 mm/a):管道斷電電位正于-0.85 V(CSE)的時(shí)間占測(cè)試時(shí)間的5%~20%;管道斷電電位正于-0.80 V(CSE)的時(shí)間占測(cè)試時(shí)間的2%~15%;管道斷電電位正于-0.75 V(CSE)的時(shí)間占測(cè)試時(shí)間的1%~8%。

    若管道斷電電位處于以下范圍內(nèi)時(shí),管道處于高腐蝕風(fēng)險(xiǎn)區(qū)(即管道腐蝕速率高于0.1 mm/a):管道斷電電位正于-0.85 V(CSE)的時(shí)間超過測(cè)試時(shí)間20%;管道斷電電位正于-0.80 V(CSE)的時(shí)間超過測(cè)試時(shí)間15%;管道斷電電位正于-0.75 V(CSE)的時(shí)間超過測(cè)試時(shí)間8%。

    4 結(jié)論

    通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)和測(cè)試開展了地鐵直流雜散電流對(duì)埋地管道的腐蝕影響及腐蝕評(píng)價(jià)方法研究,結(jié)果發(fā)現(xiàn):

    (1)地鐵直流干擾下,檢查片的腐蝕形貌呈現(xiàn)出局部點(diǎn)蝕的特征。

    (2)地鐵直流干擾下,干擾試片腐蝕速率遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于自腐蝕試片腐蝕速率,且均超過了標(biāo)準(zhǔn)要求(0.025 4 mm/a),試驗(yàn)點(diǎn)最大腐蝕速率可達(dá)0.37 mm/a。

    (3)地鐵直流干擾下,若干擾段管道防腐層存在破損,破損點(diǎn)越多、破損面積越大,同等大小的干擾電流在此處造成的電流密度越小,其遭受的干擾腐蝕風(fēng)險(xiǎn)越低,但其他腐蝕風(fēng)險(xiǎn)更高。因而建議對(duì)干擾段防腐層進(jìn)行定期檢測(cè),確保檢測(cè)準(zhǔn)確性的同時(shí)慎重制定干擾段的防腐層修復(fù)方案。如無法確保防腐層質(zhì)量,則應(yīng)及時(shí)采取有效的排流措施,確保干擾段管道的安全運(yùn)行。

    (4)建立了基于管道斷電電位偏移量和偏移時(shí)間比的動(dòng)態(tài)直流干擾下埋地管道腐蝕風(fēng)險(xiǎn)等級(jí)判據(jù),可實(shí)現(xiàn)非開挖條件下受地鐵干擾管道腐蝕風(fēng)險(xiǎn)的間接評(píng)估。

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