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    干砌甩漿石砌體抗壓加固試驗(yàn)研究

    2019-11-04 08:51:40
    關(guān)鍵詞:水泥砂漿砌筑面層

    王 慧 芳

    (福建省泉州市住房和城鄉(xiāng)建設(shè)局總工程師辦公室, 福建 泉州 362000)

    福建省閩南地區(qū)現(xiàn)存有大量的石結(jié)構(gòu)房屋,據(jù)統(tǒng)計(jì),僅泉州地區(qū)的石結(jié)構(gòu)房屋建筑面積達(dá)1.61億m2,其中,干砌甩漿法是其石砌體最常見(jiàn)的砌筑方法之一[1-2]。因干砌甩漿法的施工工藝特性,其石砌體灰縫中的砂漿多不飽滿,石塊間傳力不均衡,再加上其砌筑砂漿常摻有不小比例的黃土,導(dǎo)致采用該砌筑方法的石砌體構(gòu)件的整體性和承載力均大幅度降低。

    目前,對(duì)于采用干砌甩漿法砌筑的石砌體,國(guó)內(nèi)外學(xué)者已對(duì)其進(jìn)行了一定的研究。柴振嶺等[3]、郭子雄等[4-5]和許秀林等[6]對(duì)干砌甩漿石砌體進(jìn)行了軸心抗壓、抗剪和低周往復(fù)等一系列加載試驗(yàn),研究了該類石砌體的抗壓、抗剪和耗能等性能。施養(yǎng)杭等[7-9]研究了石粉灌漿加固的石砌體進(jìn)行了抗震性能研究。李梁峰[10]和徐天航等[11]對(duì)采用鋼筋網(wǎng)砂漿面層加固的石砌體進(jìn)行了一系列的抗震性能研究。胡奕東等[12]、郭子雄[13]和劉小娟等[14]對(duì)采用鋼筋-聚合物砂漿嵌縫法加固的石砌體構(gòu)件進(jìn)行了一系列的抗震性能研究。黃凱等[15]提出了采用丁字銷鍵拉結(jié)加固石砌體的方法,并進(jìn)行了抗震性能研究。然而,對(duì)于采用鋼筋網(wǎng)水泥砂漿面層加固的的干砌甩漿石砌體的抗壓性能的研究文獻(xiàn)報(bào)道較少。

    本文通過(guò)對(duì)采用鋼筋網(wǎng)水泥砂漿面層加固的干砌甩漿石砌體進(jìn)行抗壓試驗(yàn),研究其破壞形態(tài)和承載力等性能,為現(xiàn)有石砌體結(jié)構(gòu)的加固改造提供參考。

    1 試驗(yàn)概況

    1.1 試件制作

    (1) 石砌體砌筑。為使試驗(yàn)結(jié)果更貼近實(shí)際情況,粗料石取自泉州崇武當(dāng)?shù)孛穹坎鸪笏玫拇至蠗l石,其尺寸約為1 000 mm×200 mm×200 mm;砌筑砂漿采用當(dāng)?shù)爻R?jiàn)的自拌砂漿,其體積配合比為水泥∶砂∶白灰∶黃土=1∶2∶2∶2,實(shí)測(cè)其立方體抗壓強(qiáng)度為0.4 MPa;墊塊由大花崗巖石碎裂后所得。石砌體由當(dāng)?shù)亟橙似鲋?,共制作?個(gè)石砌體試件,試件尺寸如表1所示。

    (2)石砌體加固。采用鋼筋網(wǎng)水泥砂漿面層對(duì)石砌體進(jìn)行加固,加固面層所用砂漿重量配合比為:水泥∶砂=1∶2,實(shí)測(cè)立方體抗壓強(qiáng)度為22.2 MPa。加固面層橫向鋼筋為Φ6@150,豎向鋼筋如表2所示,鋼筋材性試驗(yàn)結(jié)果如表3所示,橫向與豎向鋼筋采用點(diǎn)焊連接。

    為了使加載過(guò)程中石砌體與加固面層能共同承擔(dān)豎向荷載,在加固石砌體前,預(yù)先在石砌體頂部和底部分別增設(shè)鋼筋混凝土分配梁。加固時(shí),豎向鋼筋上下端分別植入上下鋼筋混凝土分配梁中。為模擬構(gòu)件在實(shí)際中先承壓后加固的應(yīng)力水平,在加固前,對(duì)S-2、S-3兩個(gè)石砌體用錨桿施加預(yù)0.8 MPa壓應(yīng)力的豎向荷載。加固后的試件截面尺寸如表1所示。

    表1 石砌體試件加固前后尺寸

    表2 石砌體試件加固規(guī)格及加壓方式

    1.2 加載制度和測(cè)點(diǎn)布置

    (1) 加載制度。試驗(yàn)在福州大學(xué)土木工程學(xué)院實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行,采用10 000 kN微機(jī)控制電液伺服拉壓試驗(yàn)機(jī),其中素石砌體、S-2和S-3采用軸壓加載;S-4采用偏壓加載,現(xiàn)場(chǎng)加載裝置如圖1所示。

    表3 鋼筋材性試驗(yàn)

    圖1 試件加載裝置

    試驗(yàn)采用物理對(duì)中、分級(jí)均勻加載制度,具體加載步驟為:① 按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中給出的公式對(duì)構(gòu)件的破壞荷載進(jìn)行預(yù)估;② 預(yù)壓后,卸載并記錄試驗(yàn)數(shù)據(jù),然后開(kāi)始分級(jí)加載;③ 每次分級(jí)增加荷載為預(yù)估值的10%,即5 t,在2 min內(nèi)勻速施加,而后持載時(shí)間1 min,后再施加下一級(jí)的荷載;④ 當(dāng)試件出現(xiàn)第一條裂縫時(shí),改用位移控制進(jìn)行加載,當(dāng)承載力降低至原構(gòu)件承載力峰值的80%時(shí),判斷該試件已經(jīng)喪失承載能力達(dá)到破壞狀態(tài),最大荷載讀數(shù)為該試件的破壞荷載值。

    (2) 測(cè)點(diǎn)布置。在試驗(yàn)加載的過(guò)程中,分級(jí)記錄豎向荷載、豎向變形。其中,加載荷載和試件豎向變形由試驗(yàn)機(jī)直接讀出,構(gòu)件變形由粘貼在構(gòu)件內(nèi)外的應(yīng)變片讀出,構(gòu)件加固后內(nèi)部的條石位移則有百分表讀出。加固面層外砂漿表面應(yīng)變片(C1—C4)和百分表(B1—B4)布設(shè)位置如圖2所示,面層內(nèi)鋼筋應(yīng)變測(cè)點(diǎn)位置如圖3所示,其中S1—S6為測(cè)量豎向鋼筋的應(yīng)變片,H1—H2為測(cè)量橫向鋼筋的應(yīng)變片。

    圖2 加固面層外應(yīng)變片和百分表布置示意圖

    圖3 加固面層內(nèi)鋼筋應(yīng)變片布置示意圖

    2 試驗(yàn)現(xiàn)象

    (1) 試件S-1。試件S-1為素石砌體,在荷載為399.9 kN時(shí),發(fā)出清脆破碎響聲,在構(gòu)件短邊頂部出現(xiàn)第一條豎向裂縫(見(jiàn)圖4);隨著加載的進(jìn)行,第三、四匹石塊發(fā)生明顯錯(cuò)位,第一、二和四匹石塊產(chǎn)生裂縫并持續(xù)擴(kuò)大;荷載為671.0 kN時(shí),構(gòu)件短邊出現(xiàn)豎向通縫,此時(shí)構(gòu)件已經(jīng)不能再作為受力構(gòu)件繼續(xù)承載,認(rèn)為已經(jīng)到達(dá)素石砌體的極限承載狀態(tài)。

    圖4 試件S-1初裂和極限狀態(tài)

    (2) 試件S-2。試件S-2在荷載為449.0 kN時(shí),短邊一側(cè)構(gòu)件頂部出現(xiàn)裂縫,并不斷向下蔓延;當(dāng)荷載達(dá)到800.0 kN時(shí),構(gòu)件另一側(cè)短邊砂漿鼓曲,兩側(cè)短邊和長(zhǎng)邊交界處均出現(xiàn)加固面層脫開(kāi)現(xiàn)象;荷載為915.0 kN時(shí),構(gòu)件長(zhǎng)邊頂部砂漿大量掉落(見(jiàn)圖5),承載力下降達(dá)80%以上,可判定構(gòu)件破壞,期間峰值荷載為960.1 kN。

    剔除面層水泥砂漿后,可見(jiàn)該試件長(zhǎng)邊中部鋼筋屈曲,短邊中偏下部鋼筋屈曲,石材基本完整,砌筑砂漿全部壓碎,如圖6所示。

    (3) 試件S-3。試件S-3在加載力為449.0 kN時(shí),長(zhǎng)邊上部和下部均出現(xiàn)豎向裂縫,之后裂縫主要在上部出現(xiàn),并向下蔓延;荷載為1 262.0 kN時(shí),構(gòu)件頂部砂漿掉落,底部砂漿開(kāi)裂;荷載為1 270.0 kN時(shí),構(gòu)件短邊一側(cè)砂漿鼓曲,面層脫開(kāi);荷載為1 314.4 kN時(shí),構(gòu)件承載力開(kāi)始出現(xiàn)下降,并一度下降至1 081.0 kN,隨后繼續(xù)上揚(yáng)至峰值1 634.8 kN,期間構(gòu)件不斷發(fā)出脆響,砂漿大量掉落并漏出內(nèi)側(cè)鋼筋(見(jiàn)圖7),面層分離,短邊一側(cè)出現(xiàn)巨大豎向通縫;構(gòu)件承載力掉落至80%后,可判定構(gòu)件已經(jīng)破壞。

    剔除面層水泥砂漿后,可見(jiàn)該試件長(zhǎng)邊頂部鋼筋屈曲,短邊頂部鋼筋屈曲;石砌體長(zhǎng)邊多條貫穿裂縫,短邊石材多處壓碎,如圖8所示。

    圖5 試件S-2極限狀態(tài) 圖6 試件S-2面層剔除后狀況

    圖7 試件S-3極限狀態(tài) 圖8 試件S-3面層剔除后狀況

    (4) 試件S-4。S-4在加載力為443.0 kN時(shí),偏心一側(cè)砂漿隆起;荷載為600.0 kN時(shí),構(gòu)件遠(yuǎn)離加載端一側(cè)短邊出現(xiàn)橫向裂縫,荷載為670.0 kN時(shí),構(gòu)件長(zhǎng)邊一側(cè)砂漿崩落,橫向鋼筋暴露;持載階段,靠近加載側(cè)短邊處砂漿鼓起,隨后露出內(nèi)側(cè)鋼筋,荷載為730.0 kN時(shí),長(zhǎng)邊一側(cè)鋼筋屈曲并露出;荷載為970.0 kN時(shí),構(gòu)件完全破壞(見(jiàn)圖9、圖10)。

    圖9 試件S-4極限狀態(tài) 圖10 試件S-4剔除面層后狀況

    3 結(jié)果分析

    3.1 承載力分析

    提取試件豎向荷載-應(yīng)變曲線如圖11所示,試件主要結(jié)果如表4所示,由此可知:

    (1) 相比于未加固石砌體S-1,采用鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固的試件S-2和S-3的極限承載力分別增長(zhǎng)了43%和143%,說(shuō)明該加固方法對(duì)提高試件承載力效果顯著。

    (2) 在素石砌體各項(xiàng)參數(shù)保持不變的前提下,加固面層配筋的多少和加載方式的改變,對(duì)試件的初裂荷載無(wú)明顯作用,其初裂荷載始終穩(wěn)定在440 kN~450 kN之間。

    (3) 通過(guò)比較試件S-2和S-3的極限荷載與初裂荷載的比值可以發(fā)現(xiàn):配筋量越大,構(gòu)件從開(kāi)裂到破壞有越長(zhǎng)的延展空間。

    (4) 偏心加壓方式將顯著降低試件的極限承載力。

    (5) 未加固試件的荷載-應(yīng)變曲線的斜率遠(yuǎn)小于加固試件,說(shuō)明加固面層對(duì)試件的抗壓剛度貢獻(xiàn)較大。

    表4 試件初裂荷載和極限荷載

    圖11 試件荷載-應(yīng)變曲線

    3.2 豎向鋼筋應(yīng)變

    圖12為加固試件部分豎向鋼筋應(yīng)變與加壓荷載之間的變化曲線,由圖12可知:

    (1) 試件S-2開(kāi)裂前,豎向鋼筋應(yīng)變與加壓荷載基本呈線性關(guān)系;試件初裂后,豎向鋼筋應(yīng)變先急劇增大或減小,后又與加壓荷載約呈線性變化,其主要是由于試件開(kāi)裂后,加固面層剛度急劇減小,試件內(nèi)部發(fā)生應(yīng)力重分布,部分鋼筋的大部分應(yīng)力被卸除轉(zhuǎn)由其他部分承擔(dān),直至試件破壞。

    (2) 試件S-3豎向鋼筋應(yīng)變與試件S-2變化趨勢(shì)不同。試件初裂后,豎向鋼筋應(yīng)變基本上沒(méi)有發(fā)生太大的突變情況,開(kāi)裂前后曲線斜率基本一致;當(dāng)加載至1 200 kN時(shí),豎向鋼筋應(yīng)變發(fā)生突變,其平均應(yīng)變約為800 με;其后在小幅度增荷期間,個(gè)別豎向鋼筋應(yīng)變迅速增大直至屈服,其主要與該階段加固面層砂漿的開(kāi)裂和脫落有關(guān)。

    (3) 試件S-4在試件初始開(kāi)裂前,偏心側(cè)豎向鋼筋應(yīng)變變化較大,與加壓荷載呈非線性變化;遠(yuǎn)離偏心側(cè)豎向鋼筋應(yīng)變較小,其荷載-應(yīng)變曲線基本呈豎線向上升。試件開(kāi)裂后,鋼筋應(yīng)變?cè)龃笏俾拭黠@加快,遠(yuǎn)離偏心側(cè)豎向鋼筋由受壓狀態(tài)直接轉(zhuǎn)為受拉狀態(tài),與偏心側(cè)受壓鋼筋幾乎同時(shí)達(dá)到屈服。

    圖12 豎向鋼筋荷載-應(yīng)變曲線

    3.3 橫向鋼筋應(yīng)變

    提取試件加固面層部分橫向鋼筋的應(yīng)變?nèi)鐖D13所示,由圖13可知:

    (1) 試件初始開(kāi)裂前,橫向鋼筋應(yīng)變較小,最大值僅為300 με,其增長(zhǎng)幅度也相對(duì)較為緩慢,說(shuō)明試件開(kāi)裂前,橫向鋼筋參與受力程度較小;除偏心受壓試件S-4的橫向鋼筋應(yīng)變有小幅度突變外,其余試件橫向鋼筋荷載-應(yīng)變曲線均較為平緩。

    (2) 試件初始開(kāi)裂后,因加固面層的開(kāi)裂和外鼓失穩(wěn),各試件的部分橫向鋼筋應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)幅度明顯變大,有的甚至發(fā)生急劇突變情況。試件破壞時(shí),各試件橫向鋼筋的應(yīng)變基本均達(dá)到了屈服狀態(tài)。

    圖13 橫向鋼筋荷載-應(yīng)變曲線

    4 結(jié) 論

    根據(jù)前述試驗(yàn)分析,本文可得出以下結(jié)論:

    (1) 素石砌體和采用鋼筋網(wǎng)水泥砂漿面層加固的石砌體在破壞前均有明顯的征兆,其中,加固試件的破壞征兆荷載段明顯高于素石砌體。

    (2) 鋼筋網(wǎng)水泥砂漿面層對(duì)石砌體初裂時(shí)的抗壓承載力影響不大,但對(duì)其極限承載力有顯著提高。

    (3) 加固面層豎向鋼筋在試件開(kāi)裂前,其應(yīng)力與加壓荷載基本呈線性關(guān)系;試件開(kāi)裂后,豎向鋼筋應(yīng)力呈非線性變化,到一定荷載時(shí)會(huì)出現(xiàn)突變情況;試件破壞時(shí),豎向鋼筋均能達(dá)到屈服。

    (4) 加固面層橫向鋼筋在試件開(kāi)裂前,其參與受力程度較??;試件開(kāi)裂后,橫向鋼筋的應(yīng)變急劇增大,其對(duì)試件橫向約束作用明顯。

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