紅層旁壓試驗(yàn)、載荷試驗(yàn)與單軸抗壓試驗(yàn)對(duì)比研究

彭柏興，金飛

(1.長(zhǎng)沙市規(guī)劃勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院，湖南 長(zhǎng)沙 410007； 2.九龍倉(cāng)(長(zhǎng)沙)置業(yè)有限公司，湖南 長(zhǎng)沙 410002)

1 前 言

紅層是陸相沉積環(huán)境中形成的具有偏紅色調(diào)碎屑巖，遍布于世界各地，自寒武紀(jì)到現(xiàn)代各時(shí)期均有出露[1，2]。我國(guó)紅層主要分布在西南的四川、云南、重慶、貴州、廣西等省(自治區(qū))，西北的陜甘寧盆地、塔里木盆地、柴達(dá)木盆地等以及中南、東南的長(zhǎng)沙、廣州、合肥、南京等地區(qū)，其形成分布與古地理環(huán)境關(guān)系密切，沉積時(shí)代主要為三疊紀(jì)、侏羅紀(jì)、白堊紀(jì)、第三紀(jì)，多為不連續(xù)沉積[3]。湖南有大、小紅層盆地80余個(gè)，分為湘東南、湘北及湘西三個(gè)地區(qū)，占全省總面積約20.5%。湘瀏盆地是其典型代表之一，該盆地內(nèi)75%以上的基巖為K-N紅色碎屑巖，盆地中的長(zhǎng)沙、株洲、湘潭兩兩相距約 45 km，呈“品”字形分布，是湖南重要經(jīng)濟(jì)、文化中心。紅層與該區(qū)建設(shè)工程的關(guān)系十分密切，是橋梁、隧道、高層、超高層等工程的優(yōu)良載體，也是巖土工程界關(guān)注的重點(diǎn)。

筆者曾從不同角度對(duì)長(zhǎng)沙紅層的風(fēng)化分帶[4]、巖基強(qiáng)度[5，6]、單軸抗壓強(qiáng)度與旁壓試驗(yàn)對(duì)比[7]、波速-旁壓聯(lián)合測(cè)試[8]、紅層嵌巖樁的荷載傳遞性狀[9]等方面進(jìn)行了研究。但在同一項(xiàng)目，同時(shí)采用載荷試驗(yàn)、旁壓試驗(yàn)與巖石單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)三者間的對(duì)比分析尚屬首次，450 m以上的超高層建筑采用紅層天然地基在國(guó)內(nèi)更屬破天荒。本文依托于長(zhǎng)沙國(guó)際金融中心的詳細(xì)勘察報(bào)告[10]以及T1、T2塔樓的專(zhuān)項(xiàng)試驗(yàn)報(bào)告提供的測(cè)試數(shù)據(jù)[11，12]進(jìn)行了系列分析對(duì)比，對(duì)如何確定紅層地基承載力指標(biāo)及變形參數(shù)提出了自己的標(biāo)準(zhǔn)，供同行參考。

2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

2.1 工程概況

長(zhǎng)沙國(guó)際金融中心位于長(zhǎng)沙市司門(mén)口，由T1、T2兩棟超高層塔樓、6層商業(yè)裙房組成(如圖1所示)，地下5層。±0.00絕對(duì)標(biāo)高 45.55 m。T1高93層、建筑高度 452 m，現(xiàn)為湖南第一、當(dāng)年(2017年)全球第十高樓；T2高65層、建筑高度 315 m。鋼筋砼核心筒+組合框架結(jié)構(gòu)體系，筏板基礎(chǔ)。

圖1 長(zhǎng)沙國(guó)際金融中心效果圖

2.2 工程地質(zhì)條件

原始地貌為湘江河流Ⅱ級(jí)階地。第四系地層由填土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土、粉質(zhì)黏土、粉細(xì)砂、中粗砂、圓礫和殘積粉質(zhì)黏土組成，厚約 20 m。基巖為白堊系泥質(zhì)粉砂巖，按其風(fēng)化程度分為強(qiáng)風(fēng)化、中等風(fēng)化、微風(fēng)化三帶。基坑底板標(biāo)高為 13.75 m，基礎(chǔ)持力層為中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，節(jié)理裂隙不發(fā)育，巖體較完整～完整，巖芯呈長(zhǎng)柱狀，少量短柱狀，局部見(jiàn)白色斑點(diǎn)或溶蝕小孔(如圖2所示)，巖石質(zhì)量指標(biāo)RQD大于75%。巖石物理力學(xué)指標(biāo)如表1所示。

圖2 典型巖芯照片

中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖的主要物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo) 表1

2.3 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)由兩家單位獨(dú)立完成，分別在T1、T2塔樓試驗(yàn)各選取3個(gè)代表性地段，分別進(jìn)行由載荷試驗(yàn)、旁壓試驗(yàn)與鉆探取芯進(jìn)行巖石天然單軸壓縮試驗(yàn)。

試驗(yàn)時(shí)，基坑已開(kāi)挖至設(shè)計(jì)標(biāo)高。旁壓試驗(yàn)孔與鉆探取樣孔均位于承壓板中心2倍～3倍壓板直徑之外，三者之間的空間位置關(guān)系如圖3所示。

圖3 試驗(yàn)點(diǎn)布置示意圖

3 載荷試驗(yàn)

3.1 試驗(yàn)設(shè)備

載荷試驗(yàn)是一種模擬實(shí)體基礎(chǔ)受荷的原位試驗(yàn)，反映的是承壓板以下約1.5倍～2倍壓板寬的深度范圍內(nèi)地基土的承載力和變形特性。

試驗(yàn)采用RSM-JC3型靜載荷測(cè)試儀，加載采用支撐墩平臺(tái)堆載反力裝置(如圖4所示)。主梁為 9000 mm×400 mm×600 mm鋼梁、次梁為 9000 mm×400 mm×700 mm的鋼筋混凝土梁，承壓板為厚 80 mm的圓形剛性承壓板、面積 1 m2，采用預(yù)制混凝土塊配重。沉降觀測(cè)采用4個(gè)量程為 0 mm～50 mm的FP-50型百分表。

圖4 載荷試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)照片

3.2 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)執(zhí)行《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2011)[13]，設(shè)計(jì)要求巖石地基承載力特征值不小于 2 500 kPa，故最大試驗(yàn)荷載取 7 500 kPa，加載量級(jí)≥25級(jí)，最大加載量 7 500 kN。

采用單循環(huán)加載，荷載逐級(jí)遞增至最大試驗(yàn)荷載，然后分級(jí)卸載。加載時(shí)，第一級(jí)加載量為預(yù)估設(shè)計(jì)荷載的1/5，以后每級(jí)為預(yù)估值的1/10。加載后立即進(jìn)行沉降量測(cè)讀，以后每 10 min讀數(shù)一次。連續(xù)三次讀數(shù)之差均不大于 0.01 mm，視為達(dá)到穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)，即施加下一級(jí)荷載。終止加載條件執(zhí)行GB50007規(guī)定。

3.3 試驗(yàn)結(jié)果

加載至7 500 kN時(shí)，沉降仍然穩(wěn)定，最大沉降量為 3.62 mm～29.85 mm，最大回彈量 0.92 mm～9.76 mm。試驗(yàn)后觀測(cè)各試驗(yàn)點(diǎn)，承壓板周?chē)鷰r石無(wú)裂縫、砼墊層也未見(jiàn)破碎或開(kāi)裂痕跡，說(shuō)明載荷試驗(yàn)未做到破壞點(diǎn)。載荷試驗(yàn)的p-s曲線如圖5所示。

圖5 載荷試驗(yàn)p-s曲線

(1)巖基承載力的確定

①根據(jù)p-s曲線上的比例界限點(diǎn)，獲得承載力特征值為 3 750 kPa～5 750 kPa，對(duì)應(yīng)變形量與承壓板直徑之比為 0.000 3～0.011 6。該變形值位于文獻(xiàn)[13]附錄C淺層平板載荷試驗(yàn)的s/d=0.01～0.015范圍內(nèi)。

②據(jù)文獻(xiàn)[13]的附錄H，按巖基載荷試驗(yàn)，將最大試驗(yàn)荷載除以3得到承載力特征值為 2 500 kPa。

③根據(jù)按淺層平板載荷試驗(yàn)要點(diǎn)，取s/d=0.01～0.015的中間值0.008所對(duì)應(yīng)荷載值為承載力特征值，結(jié)果為 4 073 kPa～7 500 kPa，為巖石天然抗壓強(qiáng)度的1.04倍～2.81倍。該結(jié)果略高于最大加載量 7 500 kPa的一半。

(2)變形參數(shù)的計(jì)算

利用載荷試驗(yàn)結(jié)果可以計(jì)算地基土的變形模量E0、基床反力系數(shù)Ks[12]，分別由式(1)、式(2)計(jì)算：

(1)

式中，d為承壓板直徑(cm)；p為p-s直線段的壓力，kPa；s為p值對(duì)應(yīng)的承壓板沉降量，cm；μ為泊松比。

KV=p/s

(2)

式中，p/s為p-s曲線直線段的斜率，若p-s曲線無(wú)直線段，取極限壓力的一半，s為相應(yīng)的沉降量。

載荷試驗(yàn)成果如表2所示。

載荷試驗(yàn)成果表 表2

4 旁壓試驗(yàn)

4.1 試驗(yàn)原理與設(shè)備

旁壓試驗(yàn)實(shí)質(zhì)是原位橫向載荷試驗(yàn)，由法國(guó)工程師梅納(Louis Ménard)發(fā)明于1957年。其原理是將圓柱形旁壓器豎直放入土中，利用旁壓器擴(kuò)張對(duì)周?chē)馏w施加均勻壓力，量測(cè)壓力和徑向變形關(guān)系來(lái)獲取地基土在水平方向的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系。

從理論上講，旁壓試驗(yàn)比其他原位試驗(yàn)方法更為完善，其試驗(yàn)時(shí)的應(yīng)力條件接近于圓柱孔穴擴(kuò)張課題，其彈性解、彈塑性解已經(jīng)解決[14]。與載荷試驗(yàn)相比，它更輕便、簡(jiǎn)單，受地下水和擾動(dòng)程度影響小，國(guó)內(nèi)外廣為應(yīng)用。本試驗(yàn)采用G-AM梅納旁壓儀，NX型旁壓器，外徑 70 mm，固有腔體積(Vc)790 cm3，預(yù)鉆式成孔，直徑φ75 mm。

4.2 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)前須對(duì)進(jìn)行儀器綜合變形率定和彈性膜約束力率定。試驗(yàn)時(shí)，先用大于φ75 mm的鉆具鉆至試驗(yàn)位置以上 1 m左右，再用 φ75 mm鉆具鉆入試驗(yàn)地層下約 1 m～1.5 m，放入旁壓器進(jìn)行試驗(yàn)。每級(jí)壓力觀測(cè)時(shí)間為 1 min，取 0 s、15 s、30 s、60 s四個(gè)讀數(shù)。當(dāng)試驗(yàn)進(jìn)入明顯塑性區(qū)和測(cè)管水位下降到 550 cm3左右或達(dá)到儀器額定壓力，試驗(yàn)終止。

將旁壓試驗(yàn)原始數(shù)據(jù)修正繪制p-v曲線(圖6)，由曲線可確定初始?jí)毫0、臨塑壓力Pf、極限壓力PL及相應(yīng)體積V0、Vf、PL。由于受儀器額定壓力限制，軟巖旁壓試驗(yàn)一般難以做到極限點(diǎn)，可通過(guò)達(dá)到臨塑點(diǎn)后3～4級(jí)加載試驗(yàn)，用P-1/V曲線求取PL0。

圖6 旁壓試驗(yàn)p-v曲線

4.3 旁壓試驗(yàn)結(jié)果及應(yīng)用[15]

(1)確定地基承載力

淺基礎(chǔ)承載力可采用臨塑壓力法或極限壓力法計(jì)算：

fak=Pf-P0

(3)

或fak=(PL-P0)/K

(4)

式中，K為安全系數(shù)，一般取2-3。

(2)確定變形參數(shù)

通過(guò)旁壓試驗(yàn)可確定旁壓模量Em、似彈性模量E、旁壓剪切模量GM和水平基床系數(shù)Kx：

(5)

E=2(1+μ)(V0+Vc)△P/△V

(6)

GM=(VC+Vm)△P/△V

(7)

Kx=△P/△r

(8)

式中，μ為泊松比，取0.27；Vm為平均體積變形量，Vm=(V0+Vf)/2；△P為P-V曲線上直線段壓力增量，MPa；△V為與△P對(duì)應(yīng)的體積變形增量，cm3。

此外，利用Me′nard公式(9)可計(jì)算巖土變形模量：

E0=αEM

(9)

式中，α為土的結(jié)構(gòu)系數(shù)，一般黏性土取1～2，砂礫土取3～4，風(fēng)化巖石取1.5～3。

由試驗(yàn)結(jié)果(表3)可知，試驗(yàn)初始體積 218 cm3～319 cm3，初始?jí)毫χ礟0=381 kPa～605 kPa。說(shuō)明軟層中預(yù)鉆成孔直徑偏大，影響到初始?jí)毫Y(jié)果，其值遠(yuǎn)高于按理論式(10)的計(jì)算值：P0=168.91 kPa。

(10)

式中，μ為泊松比，r為重度，h為試驗(yàn)點(diǎn)的深度。

旁壓試驗(yàn)成果表 表3

5 巖石單軸壓縮試驗(yàn)

5.1 試驗(yàn)方法

載荷試驗(yàn)前，在取樣點(diǎn)1、2(圖3)利用XY-100型、φ130 mm鉆具鉆探取芯。載荷試驗(yàn)完成后，于承壓板中心位置鉆探進(jìn)行持力層檢驗(yàn)，并在壓板下 1 m左右取第3組巖樣(圖3中的取樣點(diǎn)3)。T2塔樓還利用旁壓成孔巖芯進(jìn)行天然狀態(tài)下的單軸壓縮試驗(yàn)。

泥質(zhì)粉砂巖為黏土質(zhì)巖，故采用天然狀態(tài)巖樣進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)。試樣尺寸?50 mm×100 mm，壓力機(jī)加荷速度 500 kPa/s～800 kPa/s。

5.2 巖石單軸抗壓試驗(yàn)結(jié)果

巖石抗壓試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。T1取樣27組，范圍值 2.71 MPa～4.36 MPa、平均 3.72 MPa，標(biāo)準(zhǔn)差0.38，變異系數(shù)0.10，與勘察成果基本一致(表1)；T2取樣42組，范圍值 1.23 MPa～4.08 MPa、平均 2.57 MPa，標(biāo)準(zhǔn)差0.65，變異系數(shù)0.25。

巖石天然單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果表 表4

對(duì)比發(fā)現(xiàn)，T2的巖石抗壓強(qiáng)度平均值僅為T(mén)1的69.1%，同一場(chǎng)地不同試驗(yàn)區(qū)，兩家試驗(yàn)單位結(jié)果離散性如此之大，說(shuō)明巖石抗壓試驗(yàn)的偶然因素影響遠(yuǎn)高于旁壓試驗(yàn)和載荷試驗(yàn)。

5.3 利用巖石試驗(yàn)結(jié)果確定巖基承載力

據(jù)文獻(xiàn)[13]，巖石地基承載力特征值fa可按式(11)計(jì)算：

fa=ψr·frk

(11)

式中，frk為巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，kPa；對(duì)于黏土質(zhì)巖，在確保施工期和使用期不致遭水浸泡時(shí)，也可采用天然濕度的試樣，不進(jìn)行飽和處理。本文即采取巖石天然抗壓強(qiáng)度。ψr為折減系數(shù)，本文參照較完整～完整巖體取值，取0.50。

經(jīng)計(jì)算，按巖石抗壓強(qiáng)度折減計(jì)算出巖基承載力特征值為 990 kPa～1 950 kPa。

為便于對(duì)比，利用巖石抗剪強(qiáng)度指標(biāo)，按下式計(jì)算承載力：

fa=Mbrb+Mdrmd+MCCk

(12)

式中，Mb、Md、Mc為承載力系數(shù)，抗剪指標(biāo)按表1中摩擦角乘以0.80折減系數(shù)，取30°、黏聚力0.30折，取 123 kPa。查GB50007-2011表5.2.5，Mb、Md、Mc分別取1.90、5.59、7.95。經(jīng)計(jì)算地基承載力為 4 806.25 kPa，該結(jié)果遠(yuǎn)高于按巖石抗壓強(qiáng)度折減獲得的承載力值。

顧寶和大師認(rèn)為，對(duì)于完整和較完整，裂隙系統(tǒng)可以忽略的塑性破壞巖體，可采取不擾動(dòng)樣試驗(yàn)時(shí)，可用抗剪強(qiáng)度指標(biāo)計(jì)算地基承載力[16]。長(zhǎng)沙白堊系的中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖完全滿足上述條件。但是，如何選取計(jì)算公式，尚無(wú)定論，法國(guó)塔羅勃建議用普朗特爾公式，美國(guó)多用太沙基公式，加拿大和前蘇聯(lián)采用科茨公式。本文采用規(guī)范GB50007公式，計(jì)算結(jié)果甚至高于原位試驗(yàn)結(jié)果，初步分析其根源，主要與巖石抗剪指標(biāo)及計(jì)算深度關(guān)系密切，值得進(jìn)一步研究，也有待與其他理論公式的對(duì)比分析。

6 分析與對(duì)比

6.1 不同方法確定的承載力對(duì)比

(1)比例界限壓力法確定的承載力特征值為 3 750 kPa～5 750 kPa與s/d=0.008對(duì)應(yīng)荷載值 4 073 kPa～7 500 kPa接近，高于按淺層平板載荷試驗(yàn)方法取最大加載量的一半值，是巖基載荷試驗(yàn)結(jié)果(最大加載量的1/3)的1.5倍～2.3倍。

(2)旁壓試驗(yàn)最大加載壓力對(duì)應(yīng)體積為 249 cm3～356 cm3，體積變化很小，△V=25 cm3～37 cm3，試驗(yàn)曲線為直線段，未達(dá)臨塑壓力，說(shuō)明尚有較大潛力。取最大試驗(yàn)壓力為Pf，承載力特征值為 4 119 kPa～5 482 kPa，高于載荷試驗(yàn)比例界限壓力，與按s/d=0.008對(duì)應(yīng)結(jié)果接近。

(3)巖石抗壓強(qiáng)度折減確定的承載力值(990 kPa～1 950 kPa)離散性最大，遠(yuǎn)低于按抗剪指標(biāo)的計(jì)算值。

不同方法確定的結(jié)果如表5所示，按相對(duì)沉降量確定結(jié)果最高，巖基載荷試驗(yàn)確定值最低，比例界線法與淺層平板載荷法及旁壓凈臨塑壓力法確定的結(jié)果相對(duì)接近?？傮w趨勢(shì)是旁壓試驗(yàn)結(jié)果>載荷試驗(yàn)結(jié)果>巖石單軸抗壓試驗(yàn)結(jié)果。

不同方法確定的巖基承載力結(jié)果對(duì)比(kPa) 表5

6.2 載荷比例界限壓力、旁壓臨塑壓力與巖石單軸抗壓強(qiáng)度的關(guān)系

由表2、表3可知，兩家試驗(yàn)單位的載荷試驗(yàn)和旁壓試驗(yàn)結(jié)果基本一致。

載荷試驗(yàn)的比例界限壓力與巖石天然單軸抗壓強(qiáng)度的比值為1.18～2.20，旁壓試驗(yàn)臨塑壓力與單軸抗壓強(qiáng)度的比值Pf/R0=1.29～2.98，與文獻(xiàn)[7]的基本吻合。

值得注意的是，T1與T2試驗(yàn)中，巖石抗壓強(qiáng)度值相差近30%，導(dǎo)致s/d=0.008對(duì)應(yīng)荷載/天然抗壓強(qiáng)度的比值相差近3倍。一方面說(shuō)明巖石單軸試驗(yàn)結(jié)果的離散性遠(yuǎn)高于原位試驗(yàn)結(jié)果，另一方面可以證實(shí)，對(duì)紅層中風(fēng)化軟巖而言，用巖石天然抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值作為地基承載力特征值具有一定安全裕度。

巖基承載力與巖石單軸抗壓強(qiáng)度比值對(duì)比表 表6

續(xù)表6

6.3 變形參數(shù)之間的對(duì)比分析

(1)由表2、表3計(jì)算，旁壓模量與變形模量的比值α為0.59～4.35，均值為1.67，與Me′nard的經(jīng)驗(yàn)值(風(fēng)化巖石取1.5～3)存在一定差異。

(2)由式(1)、式(6)可知，二者均為試驗(yàn)直線段加載量與變形量的關(guān)系，似彈性模量與試驗(yàn)是否達(dá)到臨塑壓力點(diǎn)影響不大。除T2-2彈性模量異常外，其他試驗(yàn)點(diǎn)E0/E=0.66～1.66、平均值為1.05。

(3)水平向基床系數(shù)與垂向基床系數(shù)的比值(KX/Ks)為35.44、23.21、19.79、13.23、3.86、14.23，遠(yuǎn)高于后者，反映了水平應(yīng)力對(duì)紅層強(qiáng)度的影響巨大，不容忽視。

7 結(jié) 語(yǔ)

(1)長(zhǎng)沙紅層系典型的黏土質(zhì)軟巖，其單軸抗壓強(qiáng)度受取樣擾動(dòng)、失水崩解，無(wú)側(cè)限加載等因素影響，巖石單軸抗壓強(qiáng)度結(jié)果離散性大，由巖石單軸抗壓強(qiáng)度折減確定的承載力與巖體實(shí)際強(qiáng)度相比嚴(yán)重偏低。在高層、超高層建筑勘察中應(yīng)充分利用旁壓試驗(yàn)或載荷試驗(yàn)。

(2)載荷試驗(yàn)、旁壓試驗(yàn)與巖石單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)的對(duì)比表明，三者間關(guān)系具有如下規(guī)律：旁壓試驗(yàn)結(jié)果>載荷試驗(yàn)結(jié)果>單軸抗壓試驗(yàn)結(jié)果。直接利用中風(fēng)化紅層的天然單軸抗壓強(qiáng)度作為巖基承載力特征值是可行的。

(3)大板載荷試驗(yàn)多應(yīng)用于軟土或地基處理的承載力檢測(cè)。應(yīng)用大承壓板(d=1 130 mm)對(duì)紅層進(jìn)行載荷試驗(yàn)在長(zhǎng)沙尚屬首次，在國(guó)內(nèi)軟巖中亦未見(jiàn)報(bào)道。若按巖基載荷試驗(yàn)要求的3倍加載量試驗(yàn)，試驗(yàn)費(fèi)用與難度很大。對(duì)比分析證明，采用大板載荷試驗(yàn)時(shí)，可采用兩倍加載與相對(duì)沉降量的雙控標(biāo)準(zhǔn)，其結(jié)果與巖石抗剪指標(biāo)計(jì)算值接近。值得注意的是，采用抗剪指標(biāo)計(jì)算軟巖地基承載力時(shí)，如何選取理論公式尚無(wú)定論，有待深入研究，不可盲目，實(shí)踐中應(yīng)以載荷試驗(yàn)作為地基承載力檢驗(yàn)的主要手段。

(4)九龍倉(cāng)·長(zhǎng)沙國(guó)際金融中心于2017年竣工，已使用運(yùn)營(yíng)兩年，理想的監(jiān)測(cè)成果表明這是較好地利用紅層地基強(qiáng)度，并以之作為超高層建筑地基持力層的很好范例，值得業(yè)界借鑒。當(dāng)然，對(duì)紅層強(qiáng)度與變形機(jī)理的研究永無(wú)止境。由于旁壓試驗(yàn)未達(dá)臨塑點(diǎn)，所得變形模量與旁壓模量、似彈性模量，水平基床系數(shù)與垂直基床系數(shù)的關(guān)系僅供參考。特別地，如何利用旁壓試驗(yàn)曲線來(lái)獲取載荷試驗(yàn)曲線有待進(jìn)一步探討。