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    下分層采空區(qū)瓦斯與煤自燃危險區(qū)域判定

    2019-10-30 03:42:30丁仰衛(wèi)
    中國煤炭 2019年9期
    關(guān)鍵詞:漏風(fēng)氧氣采空區(qū)

    丁仰衛(wèi)

    (山東魯泰控股集團(tuán)有限公司鹿洼煤礦,山東省濟(jì)寧市,272000)

    鹿洼煤礦4301煤層屬自燃及含瓦斯的特厚煤層,煤層平均厚度8 m,煤層采用分層開采,首先對上分層4301(1)工作面進(jìn)行開采并于2012年年初開采完畢,2016年年初對下分層4301(2)工作面開始進(jìn)行掘進(jìn)回采。由于4301(1)上分層開采結(jié)束已近4年,上分層采空區(qū)遺煤長時間解析氧化,對下分層開采具有極大的安全隱患,為保證下分層開采時工作面安全回采,需對下分層采空區(qū)內(nèi)瓦斯及煤自燃指標(biāo)氣體情況做好監(jiān)測工作。因此,為了預(yù)防工作面回采期間瓦斯與煤自燃復(fù)合災(zāi)害的發(fā)生,通過數(shù)值模擬和現(xiàn)場檢測相結(jié)合的方法對采空區(qū)建立了煤自燃指標(biāo)氣體及瓦斯?jié)舛缺O(jiān)控體系,為下一步有效采取煤自燃與瓦斯防治技術(shù)措施提供了依據(jù)。

    1 下分層開采采空區(qū)氣體空間運移規(guī)律模擬研究

    為研究采空區(qū)自然發(fā)火規(guī)律[1-3],本文根據(jù)分層開采采空區(qū)煤自燃特性及現(xiàn)場實際情況,建立了采空區(qū)遺煤耗氧模型,完善了氧氣擴(kuò)散方程,并利用Fluent數(shù)值模擬軟件對采空區(qū)氧氣及瓦斯分布進(jìn)行模擬[4-7]。

    1.1 采空區(qū)氧氣擴(kuò)散消耗及物理模型的構(gòu)建

    1.1.1 采空區(qū)遺煤耗氧模型

    煤自燃涉及到一系列的物理化學(xué)反應(yīng),由煤氧之間的放熱反應(yīng)和相關(guān)的熱量釋放所引起。煤自燃的主要影響因素包括孔隙率、煤溫以及氧氣濃度。在低溫條件下煤的氧化率對于預(yù)測煤自燃是一個至關(guān)重要的因素。采空區(qū)物理模型如圖1所示。在圖1中,假設(shè)漏風(fēng)沿著y軸方向均勻地流過微元體,則氧氣消耗速率V(T)表示為:

    式中:xi,xj——距x軸原點的距離,m;

    yi,yj——距y軸原點的距離,m;

    zi,zj——距z軸原點的距離,m;

    V(T)——氧氣的消耗速度,mol/(m3·s)。

    1.1.2 采空區(qū)內(nèi)氧氣擴(kuò)散模型

    根據(jù)動力彌散理論,單位時間內(nèi)氧氣物質(zhì)量的變化量N由式(2)可得:

    N=N1-N2+N3(2)

    式中:N——位時間內(nèi)氧氣物質(zhì)量的變化量;

    N1——滲透空氣中的氧氣流出與流入封閉曲面之差;

    N2——封閉曲面內(nèi)的氧氣消耗量;

    N3——由濃度差異引起的彌散進(jìn)出封閉曲面的氧氣之差。

    對于移動坐標(biāo)下的煤柱氧濃度場模型而言,其單位時間內(nèi)微元控制體內(nèi)的氧氣濃度和孔隙率的變化可以忽略。因此采空區(qū)內(nèi)氧氣濃度擴(kuò)散方程(1)可變?yōu)椋?/p>

    式中:cO2——氧氣濃度,mol/m3;

    kO2——氧氣的擴(kuò)散系數(shù)常數(shù);

    vx,vy,vz——氧氣在x軸、y軸和z軸方向的速度,m/s;

    v——氧氣在采空區(qū)內(nèi)的速度,m/s。

    本研究為驗證所建立的采空區(qū)內(nèi)的耗氧速率和滲流擴(kuò)散模型的正確性,將相關(guān)方程編寫成UDF導(dǎo)入到FLUENT中進(jìn)行迭代計算。所建立的物理模型基于山東魯泰控股集團(tuán)有限公司鹿洼煤礦4301(2)工作面構(gòu)建,具體物理模型如圖1所示。

    圖1 采空區(qū)物理模型

    1.2 模擬結(jié)果分析

    采用所建立的采空區(qū)耗氧及氧氣擴(kuò)散模型對下分層采空區(qū)中所含有的氧氣及瓦斯?jié)舛瓤臻g分布特征進(jìn)行模擬研究,如圖2所示,進(jìn)而對采空區(qū)瓦斯與氧氣濃度實現(xiàn)可視化監(jiān)控。

    圖2(a)為綜放面采空區(qū)氧氣濃度的分布范圍,軌道巷氧氣濃度的分布范圍要比運輸巷寬,這里以氧氣濃度10%~18%為氧化帶劃分標(biāo)準(zhǔn),采空區(qū)氧化帶范圍在軌道巷一側(cè)為40~70 m,在運輸巷一側(cè)為16~31 m;由于工作面向采空區(qū)的漏風(fēng)在軌道巷一側(cè)較強(qiáng),風(fēng)流多、能量大,使得漏風(fēng)流在采空區(qū)深度方向達(dá)到更長的距離,使氧氣濃度處于較高水平;因此,在采空區(qū)軌道巷一側(cè),隨著風(fēng)量的增加,氧化帶在采空區(qū)進(jìn)風(fēng)側(cè)不斷增加并往采空區(qū)深處遷移。而在采空區(qū)運輸巷側(cè)氧化帶位置變化不大。圖2(b)模擬結(jié)果顯示采空區(qū)內(nèi)瓦斯分布不均勻,高瓦斯?jié)舛葏^(qū)域主要集中在中后部靠近回風(fēng)側(cè)的位置,濃度高達(dá)30%,采空區(qū)淺部位置瓦斯?jié)舛冉档颓业屯咚節(jié)舛葏^(qū)域面積增大,靠近進(jìn)風(fēng)側(cè)的位置瓦斯?jié)舛冉档托Ч鼮槊黠@;采空區(qū)瓦斯?jié)舛仍谲壍老镆粋?cè)要比運輸巷一側(cè)更低,采空區(qū)內(nèi)瓦斯?jié)舛葹?%~16%的分布區(qū)域在軌道巷一側(cè)77~131 m,在運輸巷一側(cè)20~39 m。

    圖2 采空區(qū)內(nèi)距離底板0.5 m處氧氣及瓦斯?jié)舛确植?/p>

    2 煤自燃指標(biāo)氣體及瓦斯?jié)舛缺O(jiān)控體系

    2.1 監(jiān)控體系布置

    為了掌握下分層開采過程中采空區(qū)煤自燃及瓦斯爆炸危險性,在巷道與采空區(qū)內(nèi)布置監(jiān)測點,對采空區(qū)內(nèi)的氣體成分進(jìn)行檢測;采用現(xiàn)場埋管(束管采樣器),每天組織專門人員利用抽氣泵通過正壓束管檢測系統(tǒng)抽取并檢驗采空區(qū)氣樣,得出采空區(qū)內(nèi)各種氣體組分濃度變化規(guī)律,監(jiān)測進(jìn)回風(fēng)側(cè)及采空區(qū)不同深度各種氣體濃度變化規(guī)律。

    根據(jù)煤自燃“三帶”測定數(shù)據(jù)分析,其采空區(qū)煤自燃氧化大體范圍為:從回采工作面到采空區(qū)內(nèi)部150 m左右的距離,為了能較為準(zhǔn)確地檢測采空區(qū)濃度,每間隔50 m布置1個測點,在回采的整個階段,保證釆空區(qū)內(nèi)部軌道巷(進(jìn)風(fēng)巷)和運輸巷(回風(fēng)巷)各有3個測點,軌道巷標(biāo)記為1#、2#、3#,運輸巷標(biāo)記為4#、5#、6#,待測點進(jìn)入采空區(qū)后,從軌道巷和運輸巷同時觀測,具體測點分布如圖3所示。

    2.2 觀測結(jié)果與分析

    對鹿洼煤礦4301(2)工作面進(jìn)行了為期1個月的監(jiān)測,得出了采空區(qū)氧氣濃度隨著采空區(qū)深度的變化規(guī)律,并由此得出采空區(qū)進(jìn)、回風(fēng)兩側(cè)氧氣及瓦斯?jié)舛扰c采空區(qū)距離之間的關(guān)系曲線,如圖4所示。

    圖3 綜放面測點布置示意圖

    由圖4(a)可以看出,隨著工作面的推進(jìn),在進(jìn)入采空區(qū)深度44 m之后,1#測點氧氣濃度下降到18%;當(dāng)進(jìn)入采空區(qū)深度71 m之后,1#測點氧氣濃度下降到10%以下;在進(jìn)入采空區(qū)深度17 m之后,4#測點氧氣濃度下降到18%左右;當(dāng)進(jìn)入采空區(qū)32 m深度之后,4#測點氧氣濃度下降到10%左右;相比較而言,進(jìn)風(fēng)側(cè)漏風(fēng)比回風(fēng)側(cè)要嚴(yán)重,氧氣濃度降低速率相對較慢。由圖4(b)可以看出,瓦斯氣體的濃度隨著采空區(qū)的深入不斷增加,其變化趨勢在進(jìn)回側(cè)和回風(fēng)側(cè)也有一定的差異;在進(jìn)入采空區(qū)77 m處,1#測點瓦斯?jié)舛仍黾又?%;進(jìn)入采空區(qū)深度130 m處時,1#測點瓦斯?jié)舛仍黾又?6%;在進(jìn)入采空區(qū)2 m處,4#測點瓦斯?jié)舛仍黾又?%;進(jìn)入采空區(qū)深度44 m處時,4#測點瓦斯?jié)舛仍黾又?%。同樣可以說明,進(jìn)風(fēng)側(cè)采空區(qū)漏風(fēng)強(qiáng)度要大于回風(fēng)側(cè),因此瓦斯?jié)舛认陆档目臁?/p>

    3 采空區(qū)煤自燃與瓦斯復(fù)合災(zāi)害危險區(qū)域的確立

    由工作面采空區(qū)內(nèi)遺煤自燃機(jī)理可知,散熱帶主要是由于漏風(fēng)量太大,采空區(qū)不具備良好的蓄熱環(huán)境因而難以自燃;窒息帶雖然有良好的蓄熱環(huán)境,但是由于沒有充足的供氧條件,因此也不易發(fā)生自燃。所以,本文采取漏風(fēng)流速和氧氣濃度雙指標(biāo)的方法,進(jìn)行采空區(qū)“三帶”的劃分,即將0.004 m/s的采空區(qū)漏風(fēng)流速和18%的氧氣濃度作為散熱帶與氧化升溫帶邊界劃分的標(biāo)準(zhǔn),將0.0017 m/s的采空區(qū)漏風(fēng)流速和10%的氧氣濃度作為氧化升溫帶和窒息帶邊界劃分的標(biāo)準(zhǔn)。

    采空區(qū)氧濃度和漏風(fēng)流速數(shù)值模擬結(jié)果以(v≤0.004 m/s∪cO2≤18%)和(v≥0.0017 m/s∪cO2≥10%)雙指標(biāo)所劃定的區(qū)域作為采空區(qū)的氧化升溫帶,分別取v為0.004 m/s、0.0017 m/s和cO2為18%、10%等值線,如圖5所示。

    由圖5可以看出,雙指標(biāo)劃分法得到的氧化升溫帶,進(jìn)風(fēng)側(cè)和回風(fēng)側(cè)相比較而言呈現(xiàn)進(jìn)風(fēng)側(cè)氧化升溫帶寬、回風(fēng)側(cè)氧化升溫帶窄的非均勻分布的狀態(tài),氧化升溫帶的寬度從進(jìn)風(fēng)側(cè)的7~31 m減小為回風(fēng)側(cè)的16~52 m,這主要是由于進(jìn)風(fēng)側(cè)和回風(fēng)側(cè)漏風(fēng)強(qiáng)度不同而引起氧氣濃度差異造成的。與以氧氣體積分?jǐn)?shù)為10%~18%或漏風(fēng)流速為0.0017~0.004 m/s單個指標(biāo)相比較而言,劃分出的氧化升溫帶寬度的范圍大,從而為安全生產(chǎn)提供了更大的保障。

    為了進(jìn)一步研究采空區(qū)煤自燃與瓦斯復(fù)合災(zāi)害危險區(qū)域,基于束管檢測系統(tǒng)與數(shù)值模擬結(jié)果,結(jié)合雙指標(biāo)法建立的氧化升溫帶,劃分出了下分層開采過程中工作面采空區(qū)煤自燃與瓦斯復(fù)合災(zāi)害大體區(qū)域。采空區(qū)煤自燃與瓦斯復(fù)合災(zāi)害危險區(qū)域的確立如圖6所示。由圖6可以看出,由雙指標(biāo)劃分法得到了采空區(qū)的氧化升溫帶,但采空區(qū)除了煤自燃危險,在下分層回采過程中采空區(qū)內(nèi)有瓦斯不斷涌出,在采空區(qū)積聚而形成瓦斯爆炸危險帶。為了解煤自燃與瓦斯復(fù)合災(zāi)害危險區(qū)域,以數(shù)值模擬為主要手段,建立氧氣消耗和瓦斯擴(kuò)散數(shù)學(xué)模型,結(jié)合上下隅角埋管檢測數(shù)據(jù),對采空區(qū)瓦斯與煤自燃復(fù)合災(zāi)害危險區(qū)域進(jìn)行探測及劃分。從模擬與實測結(jié)果分析,煤自燃與瓦斯復(fù)合災(zāi)害危險區(qū)域主要集中在回風(fēng)側(cè),大體位置:靠近回風(fēng)側(cè)采空區(qū)20~72 m,工作面遠(yuǎn)離回風(fēng)隅角方向0~100 m的區(qū)域。該危險區(qū)域比預(yù)測得到的范圍稍微大,但為了更好地防治采空區(qū)煤自燃與瓦斯復(fù)合災(zāi)害,進(jìn)而為安全生產(chǎn)提供更大的保障,這一區(qū)域應(yīng)該著重進(jìn)行防治。

    圖4 進(jìn)回風(fēng)側(cè)氧氣及瓦斯?jié)舛入S采空區(qū)深度的變化曲線

    圖5 基于雙指標(biāo)劃分的氧化升溫帶

    圖6 采空區(qū)煤自燃與瓦斯復(fù)合災(zāi)害危險區(qū)域的確立

    4 結(jié)論

    (1)建立了采空區(qū)氧氣消耗及擴(kuò)散數(shù)學(xué)模型,通過FLUENT數(shù)值模擬對下分層采空區(qū)氣體流場的空間分布特征,掌握了瓦斯氣氛下采空區(qū)遺煤自然發(fā)火規(guī)律。

    (2)為了準(zhǔn)確判定采空區(qū)危險區(qū)域的大體位置,采用建立的氧氣消耗和擴(kuò)散數(shù)學(xué)模型以數(shù)值模擬為主要手段,結(jié)合上下隅角埋管檢測數(shù)據(jù)為輔,對采空區(qū)瓦斯與氧氣濃度實現(xiàn)可視化監(jiān)控,最后基于漏風(fēng)風(fēng)速、氧氣濃度、瓦斯?jié)舛?個參數(shù)對采空區(qū)煤自燃與瓦斯危險區(qū)域進(jìn)行劃分及定位,為下一步采取煤自燃與瓦斯災(zāi)害防治技術(shù)提供了指導(dǎo)。

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