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    UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料研究

    2019-10-26 03:03:12陳長(zhǎng)青張曉慧王顯林紀(jì)海濤王青林孔令楠
    鋼管 2019年4期
    關(guān)鍵詞:高韌性鋼級(jí)高強(qiáng)度

    陳長(zhǎng)青,張曉慧,王顯林,紀(jì)海濤,王青林,孔令楠

    (1.渤海能克鉆桿有限公司,河北 青縣 062658;2.巨龍鋼管有限公司,河北 青縣 062658)

    隨著油氣開(kāi)發(fā)的深入,為了高效勘探和開(kāi)發(fā),超深井、定向井、大位移井及水平井等特殊結(jié)構(gòu)井需求量較大[1-4]。尤其是塔里木油田等地質(zhì)條件復(fù)雜,制約推廣特殊結(jié)構(gòu)井的因素之一是鉆具的強(qiáng)度和安全可靠性,特別是采用“上大下小”的復(fù)合鉆具時(shí),底部小直徑鉆具因強(qiáng)度不足往往會(huì)成為事故或低效的部件[5-6]。為滿足復(fù)雜地質(zhì)條件下深井、定向井和水平井的安全可靠性要求,渤海能克鉆桿有限公司通過(guò)優(yōu)化低碳合金鋼鉆桿材料中C元素及Cr、Mo、Ni、Nb合金元素配比,突破超高強(qiáng)度材料沖擊韌性低的難題,開(kāi)發(fā)出一種超高韌性的UH165鋼級(jí)鉆桿。該UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿可適用于超深井等特殊工況井鉆進(jìn),在發(fā)生卡鉆時(shí)可大噸位上提,有利于適時(shí)解除卡鉆,也可以應(yīng)用于復(fù)雜工況下油氣管道穿越施工作業(yè)[7]。

    1 材料設(shè)計(jì)

    UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿的規(guī)格覆蓋Ф73.0~193.7 mm,要求材料屈服強(qiáng)度≥1 138 MPa,材料-20℃沖擊功≥70 J(試樣尺寸10 mm×7.5 mm),屬超高強(qiáng)度高韌性型鉆桿材料。設(shè)計(jì)UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料化學(xué)成分時(shí),以鉆桿常用普通低碳合金鋼成分為基礎(chǔ),通過(guò)降低C含量,增加Cr、Mo、Ni、Nb合金元素,合金碳當(dāng)量為0.8%。其中,Cr、Mo的添加是為了提高淬透性,Ni用來(lái)提高韌性,V、Nb用來(lái)細(xì)化晶粒[8],以獲得高強(qiáng)度高韌性材料體系。經(jīng)理論和多次試驗(yàn)分析,確定了UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的化學(xué)成分,具體見(jiàn)表1。

    表1 UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %

    配備好的初始原料經(jīng)真空感應(yīng)爐熔煉后澆鑄成Φ150 mm圓坯,然后在800~1 100℃鍛造成Φ30 mm圓棒,終/始截面積比(鍛造后材料截面積與鍛造前材料截面積之比)為4%?,F(xiàn)有生產(chǎn)線將Φ150 mm圓坯連軋成Φ139.7 mm×10.54 mm鉆桿,終/始截面積比為24.2%。適當(dāng)降低材料終/始截面積比,有利于改善金屬的組織與性能,若將初始連鑄坯規(guī)格提高到Ф300 mm,終/始面積比為6%;連鑄坯進(jìn)一步提高到Ф370 mm,終/始截面積比為4%。因此,材料設(shè)計(jì)中加大了軋管形變量,試圖提高晶粒度,同時(shí)提高試樣組織的宏觀均勻性。

    2 熱處理研究

    2.1 熱模擬分析

    采用Gleeble 3500熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)試驗(yàn)材料進(jìn)行相變特征分析,熱模擬通過(guò)緩慢加熱及冷卻,采用膨脹參數(shù)來(lái)判別材料的相變特征,材料加熱過(guò)程中的膨脹曲線及Fe-C相圖如圖1所示。從圖1可以判斷,材料在加熱過(guò)程中的相變情況[9]:

    (1)在A區(qū),材料沒(méi)有明顯的相變,只有加熱引起的線性熱膨脹;

    (2)在B區(qū),珠光體中的二次滲碳體開(kāi)始溶解,產(chǎn)生體積收縮效應(yīng),導(dǎo)致膨脹曲線偏離直線。當(dāng)溫度達(dá)到共析線時(shí),珠光體開(kāi)始向奧氏體轉(zhuǎn)變,體積收縮效應(yīng)明顯,導(dǎo)致膨脹曲線急劇下降。隨著溫度的升高,珠光體向奧氏體轉(zhuǎn)變完成后,基體加熱引起的熱膨脹增加,膨脹曲線重新上升;

    (3)在C區(qū),是奧氏體持續(xù)轉(zhuǎn)變的加熱過(guò)程;

    (4)在D區(qū),隨著溫度升高,溫度920℃以上,合金元素碳化物開(kāi)始溶解,并且由于Cr、Mo、Nb等多種合金元素碳化物的不同物性,這些合金元素碳化物溶解產(chǎn)生體積收縮效應(yīng),首先均衡熱膨脹,隨后超出基體的膨脹量,使膨脹曲線下降;

    (5)在E區(qū),各類相變完成后,材料在加熱驅(qū)動(dòng)下,產(chǎn)生線性膨脹。

    從圖1可以看出,材料在920℃左右可完成奧氏體化轉(zhuǎn)變,而在此溫度之上,將發(fā)生合金元素碳化物的溶解過(guò)程。因此,考慮實(shí)際生產(chǎn)線與熱模擬條件的差異性,在850℃以上,選用不同溫度和時(shí)間,利用箱式電阻爐進(jìn)行UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料小試樣熱處理,通過(guò)鑒別其組織差異,來(lái)確定最佳的熱處理工藝。

    圖1 材料加熱過(guò)程中膨脹曲線及Fe-C相圖

    2.2 奧氏體化溫度的研究

    采用箱式電阻爐進(jìn)行不同溫度淬火處理,通過(guò)MeF3A金相顯微鏡對(duì)其金相組織進(jìn)行分析。UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料在不同溫度保溫30 min后,直接水淬,觀察其微觀組織特征。不同淬火溫度下UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的組織特征如圖2所示。從圖2可以看出,在900℃以下,奧氏體化不能完全進(jìn)行,組織中存在少量鐵素體;在920℃以上,奧氏體完全進(jìn)行,但在1 000℃發(fā)生了明顯的晶粒長(zhǎng)大。因此,UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的最佳奧氏體化溫度應(yīng)該是900~950 ℃,以保留更多的彌散質(zhì)點(diǎn)[10]。

    圖2 不同淬火溫度下UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的組織特征

    2.3 奧氏體化時(shí)間的研究

    奧氏體化時(shí)間的試驗(yàn)研究與奧氏體化溫度優(yōu)化同步進(jìn)行。為了獲得可靠的保溫時(shí)間,試樣在930℃保溫不同時(shí)間后水淬,觀察其組織特征。不同保溫時(shí)間下UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的組織特征如圖3所示。UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料在930℃保溫25 min可以完成奧氏體轉(zhuǎn)變,晶粒長(zhǎng)大不明顯;保溫30 min后,晶粒發(fā)生明顯轉(zhuǎn)變[11]??紤]試驗(yàn)溫度高于最佳溫度會(huì)引起晶粒長(zhǎng)大,因此奧氏體化時(shí)間選30 min即可。

    圖3 不同保溫時(shí)間下UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的組織特征

    2.4 回火溫度的研究

    在研究回火工藝時(shí),也利用箱式電阻爐進(jìn)行不同溫度的回火處理,并通過(guò)MeF3A金相顯微鏡對(duì)試樣金相組織進(jìn)行分析,通過(guò)FV-700全自動(dòng)維氏硬度計(jì)對(duì)試樣硬度進(jìn)行測(cè)試。UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料試樣的淬火溫度均為930℃,奧氏體化保溫時(shí)間為30 min,水淬;在580~700℃回火60 min,回火后空冷至室溫。不同回火溫度下UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的組織特征如圖4所示,材料的硬度如圖5所示。從圖4可以看出,640℃是UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料微觀組織的分界線;高于640℃,將形成黑色網(wǎng)狀組織,這種組織實(shí)際上是碳化物在晶界上分布較多而形成的偏聚,因而造成較大的微觀組織不均勻;而在640℃以下,組織相對(duì)均勻,沒(méi)有黑色網(wǎng)狀組織產(chǎn)生,具有良好的微觀均勻性。從晶粒度參數(shù)講,在 580~700℃回火 30 min,晶粒度均為 9.5~10.0級(jí),這應(yīng)該是合金元素Mo、Nb對(duì)晶界釘扎起到細(xì)化晶粒的作用,而且晶粒度非常穩(wěn)定。從硬度參數(shù)講,隨著溫度升高,材料硬度顯著下降,這應(yīng)該是高溫下碳化物析出相增加,導(dǎo)致基體硬度下降造成的(圖5)。此外,黑色網(wǎng)狀相的顯微硬度比白色基體明顯高;因此,黑色網(wǎng)狀相將造成微觀硬度的不均勻,在載荷作用下將產(chǎn)生微觀應(yīng)力集中,不利于材料抵抗裂紋的萌生及擴(kuò)展,在生產(chǎn)上應(yīng)該避免[12]。因此,UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的調(diào)質(zhì)工藝中,回火溫度應(yīng)限制在640℃以下。

    3 性能評(píng)價(jià)

    3.1 力學(xué)性能

    隨著材料強(qiáng)度等級(jí)的提升,材料沖擊韌性一般指標(biāo)達(dá)到1 138 MPa以上,為提高該材料強(qiáng)度和韌性綜合性能,要求其-20℃沖擊功≥70 J(試樣尺寸10 mm×7.5 mm),以降低鉆桿斷裂風(fēng)險(xiǎn)。經(jīng)過(guò)調(diào)質(zhì)處理后的UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的力學(xué)性能見(jiàn)表2,示波沖擊曲線如圖6所示。

    3.2 金相分析結(jié)果

    在調(diào)質(zhì)后的UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料上取樣,對(duì)其縱向截面和橫向截面進(jìn)行打磨、拋光,在金相顯微鏡下觀察其非金屬夾雜物情況;再利用苦味酸溶液對(duì)其進(jìn)行腐蝕,觀察其晶粒度大小情況;最后用4%的硝酸酒精溶液對(duì)其進(jìn)行腐蝕,觀察其金相組織情況。結(jié)果發(fā)現(xiàn):UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料橫(縱)向截面的非金屬夾雜物為環(huán)狀氧化物類D0.5(細(xì)系),金相組織為回火索氏體S回,晶粒度10.0級(jí)(要求晶粒度≥6.0級(jí))。

    圖4 不同回火溫度下UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的組織特征

    圖5 不同回火溫度下UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的硬度

    表2 UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的力學(xué)性能

    圖6 UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的示波沖擊曲線

    3.3 布氏硬度測(cè)試

    將UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料硬度試樣的兩端面進(jìn)行打磨、拋光,利用布氏硬度計(jì)測(cè)試硬度試樣外表面、中間位置、內(nèi)表面3個(gè)位置的硬度。UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的布氏硬度測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表3,硬度分布很均勻。

    表3 UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性材料布氏硬度測(cè)試結(jié)果 HB

    3.4 室溫空氣環(huán)境中的彎曲疲勞評(píng)價(jià)

    根據(jù)GB/T 4337—2008《金屬材料疲勞試驗(yàn)旋轉(zhuǎn)彎曲方法》對(duì)UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞性能進(jìn)行評(píng)價(jià)。UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿疲勞試樣實(shí)物如圖7所示。切削過(guò)程中應(yīng)不斷通冷卻液,避免表面過(guò)熱引起殘余應(yīng)力。試樣的試驗(yàn)部分(腰鼓狀部分)要用成型砂輪磨削加工,粗糙度一般控制在0.08左右,肉眼看上去應(yīng)該呈鏡面。采用PQ-6型彎曲疲勞試驗(yàn)機(jī),在室溫25℃、常壓、空氣環(huán)境下進(jìn)行旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞性能測(cè)試試驗(yàn),試驗(yàn)的彎曲應(yīng)力水平按材料50%平均抗拉強(qiáng)度(1 335 MPa)考核(即667.5 MPa),旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞壽命∧107轉(zhuǎn);結(jié)合UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿在井下的實(shí)際工作狀態(tài),調(diào)整試驗(yàn)應(yīng)力循環(huán)頻率為2 Hz(即120 r/min)。室溫下空氣環(huán)境中UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿的彎曲疲勞性能測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表4。測(cè)試結(jié)果表明:UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料在室溫空氣中的彎曲疲勞強(qiáng)度約為703 MPa,大于一般可接受的按50%平均抗拉強(qiáng)度考核指標(biāo)(即667.5 MPa)。

    圖7 UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿疲勞試樣實(shí)物

    表4 室溫下空氣環(huán)境中UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿的彎曲疲勞性能測(cè)試結(jié)果

    4 結(jié) 論

    (1)以低碳合金鋼鉆桿材料的化學(xué)成分為基礎(chǔ),通過(guò)降低碳含量,提高材料韌性,添加Cr、Mo等合金元素提高淬透性,適當(dāng)添加Nb、V等細(xì)化晶粒元素,實(shí)現(xiàn)第二相彌散分布,同時(shí)添加Ni提高材料的韌性,開(kāi)發(fā)出一種UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料。

    (2)通過(guò)研究UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料的熱處理工藝,實(shí)現(xiàn)材料的微觀組織工藝優(yōu)化,提高了材料強(qiáng)度和韌性,性能滿足復(fù)雜地質(zhì)條件下深井、定向井和水平井的安全可靠性要求。

    (3)通過(guò)對(duì)UH165鋼級(jí)高強(qiáng)度高韌性鉆桿材料進(jìn)行系統(tǒng)的試驗(yàn)評(píng)價(jià),其力學(xué)性能、金相組織、硬度測(cè)試結(jié)果均滿足其材料指標(biāo)要求,在室溫空氣中的彎曲疲勞強(qiáng)度約為703 MPa,大于一般可接受的按50%平均抗拉強(qiáng)度考核指標(biāo)。

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