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    大風(fēng)量、低濃度非連續(xù)排放有機(jī)廢氣治理的經(jīng)濟(jì)性探討

    2019-10-25 02:08:52李世杰
    四川環(huán)境 2019年5期
    關(guān)鍵詞:溶劑回收轉(zhuǎn)輪氮?dú)?/a>

    張 瑜,羌 寧,李世杰

    (1.上海華誼精細(xì)化工有限公司,上海 200025;2.同濟(jì)大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院,上海 200092)

    揮發(fā)性有機(jī)物(VOCs)作為光化學(xué)反應(yīng)的重要前體物,是產(chǎn)生灰霾的主要根源,不僅危害環(huán)境而且危害人類健康[1~6],近年來受到社會高度重視,VOCs治理迅速掀起了一股熱潮。

    VOCs治理技術(shù)有吸附、冷凝、吸收、膜分離等回收技術(shù),以及燃燒、生物、低溫等離子體、紫外光催化氧化等消除技術(shù)[7~12],以及根據(jù)廢氣特點(diǎn)采取組合技術(shù)。近年來,對于大風(fēng)量、低濃度有機(jī)廢氣,治理的主流技術(shù)有“RTO(蓄熱式熱氧化)技術(shù)”“沸石轉(zhuǎn)輪吸附濃縮-RTO技術(shù)”“活性炭吸附-氮?dú)饷摳嚼淠軇┗厥占夹g(shù)”和“吸附濃縮-CO(催化氧化)技術(shù)”[13~17],廣泛運(yùn)用于汽車涂裝廢氣[18]、家具廠噴漆廢氣[19]、包裝印刷廢氣[9-10,20]、涂料生產(chǎn)廢氣[21]等的治理。

    企業(yè)在選擇VOCs治理技術(shù)時,必須兼顧技術(shù)可行性和經(jīng)濟(jì)適宜性,昂貴的投資和較高的運(yùn)行費(fèi)用對于很多企業(yè)來說難以承受。涂料生產(chǎn)廢氣是典型的大風(fēng)量、低濃度有機(jī)廢氣,因此,本文以非連續(xù)生產(chǎn)的某涂料生產(chǎn)企業(yè)為例,比較幾種可行技術(shù)方案的經(jīng)濟(jì)性,為優(yōu)化VOCs治理方案提供參考。

    1 VOCs治理技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析

    1.1 各技術(shù)工藝簡介

    1.1.1 RTO技術(shù)

    RTO是一種配有蓄熱床層的熱力燃燒治理技術(shù),蓄熱燃燒系統(tǒng)主要由燃燒裝置、蓄熱室(內(nèi)有蓄熱體)、換向系統(tǒng)、排煙系統(tǒng)和連接管道等組成(見圖1),其工作原理為:將有機(jī)廢氣加熱至750℃以上,使廢氣中的有機(jī)物氧化分解成CO2和H2O,氧化反應(yīng)產(chǎn)生的高溫氣體流經(jīng)蓄熱體,使蓄熱體升溫而“蓄熱”,進(jìn)而用于預(yù)熱后續(xù)進(jìn)入的有機(jī)廢氣而“放熱”,從而節(jié)省廢氣升溫所消耗的燃料量,蓄熱體“放熱”后立即引入適量潔凈空氣進(jìn)行清掃,待清掃完成后才能進(jìn)入“蓄熱”程序。三室RTO是目前主流的應(yīng)用裝置,蓄熱體分為三個室,每個室依次經(jīng)歷“蓄熱—放熱—清掃”等程序,如此反復(fù)[22]。由于蓄熱系統(tǒng)的熱回收效率很高,該技術(shù)可對具有一定濃度的連續(xù)排放的有機(jī)氣體進(jìn)行高效且較經(jīng)濟(jì)的處理。

    圖1 三室RTO工藝流程示意圖Fig.1 Schematic diagram of RTO with three Chambers

    1.1.2 催化氧化技術(shù)

    催化氧化系通過催化劑的作用減低揮發(fā)性有機(jī)物的氧化反應(yīng)所需的溫度,與直接燃燒相比,由于燃燒溫度較低,對設(shè)備材料和保溫的要求相應(yīng)減低,同時排氣溫度通常也低于直接燃燒,達(dá)到一定的節(jié)能效果,總體占地面積小,風(fēng)量不大時投資相對較小。催化氧化工藝流程見圖2,催化工藝在選擇催化劑時需要全面考慮來氣的情況,確保催化劑在使用過程中不出現(xiàn)失活現(xiàn)象才能達(dá)到設(shè)計的性能和催化劑使用壽命。由于采用的是間壁式換熱裝置,其熱回收率要大大低于RTO。

    圖2 催化氧化工藝流程示意圖Fig.2 Schematic diagram of catalytic oxidation process(CO)

    1.1.3 沸石轉(zhuǎn)輪吸附濃縮-RTO(或CO)技術(shù)

    該技術(shù)是沸石轉(zhuǎn)輪吸附同RTO(或CO)技術(shù)的組合工藝,系統(tǒng)主要由粉塵過濾器、沸石轉(zhuǎn)輪濃縮吸附裝置、RTO(或CO)、風(fēng)機(jī)、換熱器、PLC自動化控制系統(tǒng)等組成(見圖3)。該組合技術(shù)通過沸石轉(zhuǎn)輪的吸附濃縮使大風(fēng)量、低濃度有機(jī)廢氣濃縮為較小風(fēng)量的高濃度氣體,高濃度氣體再經(jīng)RTO或CO高溫氧化分解為CO2和H2O。轉(zhuǎn)輪的工作原理為:轉(zhuǎn)輪以一定轉(zhuǎn)速連續(xù)旋轉(zhuǎn),轉(zhuǎn)過吸附區(qū)、脫附區(qū)和冷卻區(qū),有機(jī)廢氣在吸附區(qū)被吸附凈化,吸附在轉(zhuǎn)輪中的有機(jī)物在脫附區(qū)被熱風(fēng)脫附濃縮后進(jìn)入RTO或CO,脫附后的轉(zhuǎn)輪轉(zhuǎn)到冷卻區(qū)被冷卻,再旋轉(zhuǎn)至吸附區(qū),持續(xù)吸附VOCs廢氣,周而復(fù)始,連續(xù)工作[20]。

    圖3 沸石轉(zhuǎn)輪吸附濃縮-RTO(或CO)技術(shù)工藝流程示意圖Fig.3 Schematic diagram of zeolite concentrator & RTO (or CO) process

    1.1.4 活性炭吸附-氮?dú)饷摳嚼淠軇┗厥占夹g(shù)

    該技術(shù)是活性炭吸附與冷凝的組合工藝,系統(tǒng)主要由粉塵過濾器、顆?;钚蕴课窖b置、氮?dú)饷摳较到y(tǒng)、風(fēng)機(jī)、冷凝系統(tǒng)、PLC自動化控制系統(tǒng)等組成(見圖4)。該組合技術(shù)通過活性炭吸附-高溫氮?dú)饷摳绞勾箫L(fēng)量、低濃度有機(jī)廢氣濃縮為高濃度氣體,高濃度氣體再經(jīng)冷凝系統(tǒng)冷凝成溶劑并回收[23]。脫附再生后的活性炭再繼續(xù)用于VOCs廢氣的吸附。

    圖4 活性炭吸附-氮?dú)饷摳嚼淠軇┗厥占夹g(shù)工藝流程示意圖Fig.4 Schematic diagram of activated carbon adsorption & desorption with nitrogen & condensation solvent recovery process

    1.2 案例的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析比較

    根據(jù)某涂料生產(chǎn)企業(yè)廢氣的排放情況,采用以上主流工藝設(shè)計若干可行的技術(shù)方案,并通過各技術(shù)方案的投資和運(yùn)行費(fèi)用等分析比較,從技術(shù)經(jīng)濟(jì)性角度進(jìn)行方案優(yōu)選。

    樣本企業(yè)VOCs廢氣情況:廢氣排口有5個,每個風(fēng)量25 000m3/h,分布在廠區(qū)內(nèi)相距較遠(yuǎn)的三個車間,車間排口數(shù)分別為2個、2個、1個,由于涂料生產(chǎn)的特點(diǎn),排放VOCs氣體的濃度不穩(wěn)定,約100~400mg/m3。該企業(yè)每周生產(chǎn)5d,每天生產(chǎn)8h,VOCs廢氣具有大風(fēng)量、低濃度、非連續(xù)穩(wěn)定排放的特點(diǎn)。

    結(jié)合廢氣污染源的情況,設(shè)計了7種備選方案,如下:

    方案A 配置5套處理能力25 000m3/h的RTO;

    方案B 配置5套處理能力25 000m3/h的轉(zhuǎn)輪濃縮加3 000m3/h的RTO;

    方案C 配置2套處理能力50 000m3/h的轉(zhuǎn)輪濃縮加5 000m3/h的RTO,1套處理能力25 000m3/h的轉(zhuǎn)輪濃縮加3 000m3/h的RTO;

    方案D 配置5套處理能力25 000m3/h的活性炭吸附-氮?dú)饷摳嚼淠軇┗厥昭b置;

    方案E 配置2套處理能力50 000m3/h的活性炭吸附-氮?dú)饷摳嚼淠軇┗厥昭b置,1套處理能力25 000m3/h的活性炭吸附-氮?dú)饷摳嚼淠軇┗厥昭b置;

    方案F配置5套處理能力25 000m3/h的轉(zhuǎn)輪濃縮加3 000m3/h的CO;

    方案G 配置2套處理能力50 000m3/h的轉(zhuǎn)輪濃縮加5 000m3/h的CO,1套處理能力25 000m3/h的轉(zhuǎn)輪濃縮加3 000m3/h的CO。

    考慮到生產(chǎn)為非連續(xù)性,按每天排放8h,平均排氣濃度250mg/m3考慮。方案A、B、C中的RTO每天啟爐一次。方案B、C中的轉(zhuǎn)輪濃縮加RTO系統(tǒng)正常運(yùn)行時,由于增濃后的氣體濃度達(dá)到RTO自持氧化濃度范圍,不考慮濃縮后氣體的RTO輔助燃料費(fèi)用,僅考慮轉(zhuǎn)輪濃縮的加熱附加燃料費(fèi)用。由于風(fēng)量大濃度低且間歇運(yùn)行,方案D、E按每5d保護(hù)作用時間的吸附容量設(shè)計,每套系統(tǒng)配備由兩臺并聯(lián)吸附床構(gòu)成的可就地再生吸附凈化系統(tǒng),生產(chǎn)擴(kuò)產(chǎn)時可實(shí)現(xiàn)連續(xù)運(yùn)行。方案F、G的CO也是每天啟爐一次,但需要補(bǔ)充一定量的燃料以維持CO的正常運(yùn)行。

    對于RTO系統(tǒng),其直接運(yùn)行費(fèi)用包括風(fēng)機(jī)及輔助系統(tǒng)的電費(fèi)、輔助燃料費(fèi)(包括啟動加熱和進(jìn)氣濃度不高時的輔助加熱)和運(yùn)行維護(hù)人員費(fèi)用。對于風(fēng)量25 000m3/h 的RTO,其裝機(jī)功率按55 kW計,進(jìn)氣濃度按平均250mg/m3考慮;對于5 000 m3/h的RTO,其裝機(jī)功率按22kW計,不考慮輔助燃料消耗;對于3 000m3/h的RTO的功率按12kW計,也不考慮輔助燃料消耗??紤]到RTO系統(tǒng)每天的啟動加熱操作,每天運(yùn)行按10h計。由于是非連續(xù)運(yùn)行,每臺RTO均考慮每天啟動烘爐的燃?xì)庀模鏍t燃?xì)饬繀⒄誖TO的供應(yīng)商提供的數(shù)據(jù)估算。

    對于25 000m3/h轉(zhuǎn)輪濃縮系統(tǒng),兼顧3級預(yù)處理過濾的阻力及再生氣體的動力等,主風(fēng)機(jī)、輔助風(fēng)機(jī)等功率按20kW計;50 000m3/h轉(zhuǎn)輪濃縮系統(tǒng),按35kW計,由于進(jìn)氣濃度較低,均考慮了脫附加熱所需的燃?xì)庀摹?/p>

    25 000m3/h活性炭吸附系統(tǒng)的吸附風(fēng)機(jī)功率按22kW計,每天按8h運(yùn)行時間計,再生系統(tǒng)裝機(jī)功率75kW(含制冷系統(tǒng))。方案D按平均每天再生一套、每次再生5h設(shè)計,再生過程采用的高溫氮?dú)庥谜羝訜?,再生耗蒸汽量每次?.5t計。方案E為2套50 000m3/h和1套25 000m3/h的活性炭吸附加氮?dú)饷摳窖b置,3套系統(tǒng)每周各再生1次,費(fèi)用平均到5d得到日運(yùn)行費(fèi)用。

    對于CO系統(tǒng),其直接運(yùn)行費(fèi)用包括風(fēng)機(jī)及輔助系統(tǒng)的電費(fèi)、輔助燃料費(fèi)(包括啟動加熱和輔助加熱),催化劑運(yùn)行20 000h后的更換費(fèi)用和運(yùn)行維護(hù)人員費(fèi)用。對于5 000 m3/h的CO,其裝機(jī)功率按5.5kW計,輔助燃料消耗按進(jìn)出口溫差140℃計;對于3 000m3/h的CO的功率按4kW計,輔助燃料消耗按進(jìn)出口溫差140℃計。考慮到CO系統(tǒng)每天的啟動加熱操作,每天運(yùn)行按8.5h計。由于是非連續(xù)運(yùn)行,每臺CO均考慮每天啟動烘爐的燃?xì)庀?,烘爐燃?xì)饬堪磳⒋呋布訜岬?00℃時的熱量平衡數(shù)據(jù)估算。

    由于RTO、轉(zhuǎn)輪濃縮加RTO以及轉(zhuǎn)輪濃縮加CO涉及的熱氧化系統(tǒng)套數(shù)多,且需要每天啟動時加熱爐體,工作時間較長,需3~4人運(yùn)行。再生式活性炭系統(tǒng),為全自動運(yùn)行,盡管再生時需要值守,方案D、E因采用的是就地再生,只需配備1人即可操作運(yùn)行。電費(fèi)按0.8元/kW·h計,天然氣按3.5元/m3計,蒸汽按0.3元/kg計,人員費(fèi)用按300元/d計。

    基于以上方案及基礎(chǔ)數(shù)據(jù),可得到不同方案的運(yùn)行費(fèi)用(表1)。表1中系統(tǒng)的投資費(fèi)用由于涉及到技術(shù)專利、材質(zhì)、設(shè)備及自控元器件等配置的差異,結(jié)合供應(yīng)商的詢價,給出了大致的價格區(qū)間。

    表1 不同方案的直接運(yùn)行費(fèi)用和投資費(fèi)用情況Tab.1 Direct operation and investment costs of different schemes

    在表1投資費(fèi)用基礎(chǔ)上取中間值,并按10年使用壽命,5%的利率及每年工作250d,平均設(shè)計濃度250mg/m3,回收率90%等條件計算出的年度直接費(fèi)用、間接費(fèi)用和年度總費(fèi)用情況如表2所示。其中活性炭方案D、E分別給出了回收液回用(D1、E1)和作為危廢處置(D2、E2)兩種情況的費(fèi)用,回收液可用價格取5 000元/t,危廢處理費(fèi)按8 000元/t計。

    表2 不同方案的年度費(fèi)用情況Tab.2 Total annual cost of different schemes (萬元/a)

    方案A對于低濃度且非連續(xù)排放的氣體采用RTO工藝,一方面RTO的氣流阻力較大,濃度低時需要添加輔助燃料,同時間歇運(yùn)行,每天均需要進(jìn)行啟動升溫,總體上非常不經(jīng)濟(jì)。

    方案B采用沸石轉(zhuǎn)輪濃縮加RTO的方式,由于濃縮系統(tǒng)的流體阻力較小,故有效地減少了主體氣流的阻力,同時濃縮后的氣體再進(jìn)行熱氧化減少了熱氧化的輔助燃料需求,但每天的啟爐和轉(zhuǎn)輪的熱再生需要消耗一定的動力能源。

    方案C系根據(jù)樣本企業(yè)的實(shí)際情況進(jìn)行的優(yōu)化,通過合并系統(tǒng)的規(guī)模效應(yīng)提高了技術(shù)經(jīng)濟(jì)性。

    方案D配置活性炭吸附氮?dú)獗Wo(hù)脫附系統(tǒng),因吸附凈化阻力不大,總體運(yùn)行成本最低,由于活性炭系統(tǒng)的吸附能力,與熱氧化系統(tǒng)相比更加適用于非連續(xù)排放過程,但因工藝復(fù)雜及安全配置的因素,投資費(fèi)用不低。該系統(tǒng)主要用于溶劑回收,進(jìn)口氣體濃度高時,技術(shù)經(jīng)濟(jì)性更佳。對于樣本企業(yè),回收的溶劑可用于低端產(chǎn)品制造。因此D1方案情景總體年度費(fèi)用較熱氧化方案具有優(yōu)勢。如表2所示,如果回收液無法利用,則還需要考慮將收集液體作為危廢的處置的運(yùn)行費(fèi)用,如D2方案情景所示,活性炭吸附氮?dú)獗Wo(hù)脫附系統(tǒng)的運(yùn)行費(fèi)用要超過濃縮熱氧化系統(tǒng)。

    方案E為方案D根據(jù)企業(yè)情況的優(yōu)化版,通過合并系統(tǒng)的規(guī)模效應(yīng)提高了總體的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性。方案E1情景在所有方案情景中總年度費(fèi)用最低。

    方案F 為沸石轉(zhuǎn)輪濃縮加CO的方式,與方案B相比,由于CO床層阻力較RTO要小,所以總體電耗減低,但由于通常情況下催化燃燒的熱回收率要遠(yuǎn)低于RTO,所以需要添加一部分輔助燃料,因此總體動力費(fèi)用差距不大。但考慮到催化劑的更換費(fèi)用,總體直接運(yùn)行費(fèi)用要高于RTO。CO系統(tǒng)在小風(fēng)量情況下的投資要小于RTO,因此總年度費(fèi)用總體較低。但使用CO設(shè)備時,在控制催化劑失活保證系統(tǒng)性能穩(wěn)定性方面需要特別注意。

    方案G為方案F根據(jù)企業(yè)情況的優(yōu)化版,通過合并系統(tǒng)的規(guī)模效應(yīng)提高了總體的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性。

    從表2可知,對于樣本企業(yè),“RTO技術(shù)”投資和運(yùn)行費(fèi)用最高,在回收液可以回用于生產(chǎn)時,“沸石轉(zhuǎn)輪吸附濃縮-RTO技術(shù)”及“沸石轉(zhuǎn)輪吸附濃縮-CO技術(shù)”投資和運(yùn)行費(fèi)用也明顯高于“活性炭吸附-氮?dú)饷摳嚼淠軇┗厥占夹g(shù)”。所以,就樣本企業(yè)的情況而言,從經(jīng)濟(jì)性角度,優(yōu)先采用“活性炭吸附-氮?dú)饷摳嚼淠軇┗厥占夹g(shù)”,且方案E優(yōu)于方案D。

    2 治理模式改進(jìn)

    2.1 “分散收集,集中處理”模式

    根據(jù)前述技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析,選用“活性炭吸附-氮?dú)饷摳嚼淠軇┗厥占夹g(shù)”對樣本企業(yè)廢氣進(jìn)行治理。

    考慮到間歇排放且VOCs排放負(fù)荷較低,為了進(jìn)一步減少投資,同濟(jì)大學(xué)提出“分散收集,集中處理”的區(qū)域范圍VOCs減排控制模式,即方案H,配置7套(5用2備)處理能力25 000m3/h移動式活性炭吸附裝置和1套活性炭裝置再生中心,該方案中“分散收集”指采用5個移動式活性炭吸附裝置分別對5個排口VOCs廢氣進(jìn)行吸附凈化,當(dāng)吸附一段時間后,在線監(jiān)控設(shè)施顯示排口VOCs濃度接近60%~80%的排放限值時,將移動式活性炭吸附裝置運(yùn)送到廠內(nèi)集中建設(shè)的一套“氮?dú)饷摳嚼淠軇┗厥障到y(tǒng)”的活性炭裝置再生中心進(jìn)行脫附再生,同時排口處更換一個再生過的移動式活性炭吸附裝置。

    方案H和方案D規(guī)模和再生頻次相似,只是方案H需要進(jìn)行吸附器的移動,活性炭吸附系統(tǒng)排氣點(diǎn)處為吸附過程,無需人員運(yùn)行看管。系統(tǒng)運(yùn)行時,每天的主要工作為1臺吸附裝置的更換移動及再生中心5h的再生,系統(tǒng)的運(yùn)行和維護(hù)按2人計。方案H的年度費(fèi)用情況見表3,投資費(fèi)用在500~700萬元之間,盡管人工費(fèi)用有所增加,但總體年度費(fèi)用仍然明顯低于方案D、E。

    表3 方案H的年度費(fèi)用情況Tab.3 Total annual cost of scheme H (萬元/a)

    注:*為H1為回收液可回用,H2為回收液需作危廢處理。

    方案H主要針對間歇生產(chǎn)的特點(diǎn),采用可移動式活性炭吸附裝置加集中再生的模式進(jìn)一步提高了技術(shù)經(jīng)濟(jì)性。由于生產(chǎn)裝置運(yùn)行前不需要特別提前對環(huán)保裝置進(jìn)行預(yù)熱,集中再生可有效提高再生裝置的使用效率,特別適合于大風(fēng)量、低濃度非連續(xù)排放的污染源的控制。該模式突破了常見的活性炭吸附-脫附一體化就地處理的模式,大大減少了建設(shè)造價。

    該治理模式控制的關(guān)鍵是對廢氣排口VOCs濃度進(jìn)行實(shí)時監(jiān)控,樣本企業(yè)采用較經(jīng)濟(jì)且維護(hù)較簡單、便捷,使用相對安全的光離子氣體檢測儀(PID)進(jìn)行內(nèi)控監(jiān)測。監(jiān)測數(shù)據(jù)可以在手機(jī)應(yīng)用程序上實(shí)時查看,一旦數(shù)據(jù)達(dá)到設(shè)定的監(jiān)控上限值時,就更換移動式活性炭吸附裝置。

    2.2 實(shí)際運(yùn)行效果說明

    方案H實(shí)施后,為了驗(yàn)證該治理工藝的治理效果,樣本企業(yè)委托第三方對5個廢氣排口進(jìn)行了監(jiān)測,移動式活性炭吸附裝置進(jìn)出口非甲烷總烴的監(jiān)測結(jié)果見表4,結(jié)果顯示廢氣經(jīng)治理后5個排口非甲烷總烴均能達(dá)標(biāo)排放,且在一定條件下,非甲烷總烴的去除效率能達(dá)90%以上。

    方案H實(shí)施后,樣本企業(yè)的實(shí)際投資和運(yùn)行費(fèi)用與方案H預(yù)期相差不大(見表4),由于樣本企業(yè)實(shí)際生產(chǎn)負(fù)荷低,產(chǎn)生的廢氣濃度低,且非連續(xù)穩(wěn)定排放,日回收溶劑量為86.2 kg,回收溶劑用于低端產(chǎn)品生產(chǎn),可產(chǎn)生431元/d的經(jīng)濟(jì)效益(見表5)。

    表4 廢氣排口非甲烷總烴監(jiān)測結(jié)果Tab.4 Monitoring results of non-methane hydrocarbons at exhaust outlet

    注:樣本企業(yè)非甲烷總烴執(zhí)行的排放限值為排放濃度50mg/m3,排放速率0.2kg/h。

    表5 實(shí)際投資和運(yùn)行費(fèi)用情況Tab.5 Actual investment and operation expenses

    2.3 移動式治理模式的應(yīng)用前景

    活性炭吸附技術(shù)是簡單易行的治理技術(shù),是一些分散的諸如噴涂、印刷、化工等小型企業(yè)首選的治理技術(shù)。但單個企業(yè)建設(shè)相應(yīng)的活性炭再生系統(tǒng)費(fèi)用高,小企業(yè)往往難以承擔(dān)。如果采用更換活性炭的方式,新活性炭購買和廢活性炭作為危廢處置的費(fèi)用均很高。因此,要減輕單個企業(yè)的治理費(fèi)用,可采用移動式治理模式,將吸附飽和的活性炭,送到統(tǒng)一建設(shè)的活性炭異位(地)再生平臺進(jìn)行再生,大大減少單個企業(yè)的投資費(fèi)用[16]。也可采用“吸附-移動脫附”的VOCs凈化技術(shù)[24],廢氣收集后經(jīng)多級過濾裝置去除漆霧、顆粒物,再經(jīng)分子篩吸附床吸附后達(dá)標(biāo)排放。吸附床吸附飽和后由移動式解吸裝置原位脫附,脫附出的VOCs 經(jīng)催化燃燒裝置凈化處理。

    總之,無論是異位脫附還是原位脫附的移動式治理模式,都是打破傳統(tǒng)的吸附-脫附一體化模式,優(yōu)化吸附劑再生方式,具有更好的經(jīng)濟(jì)性,尤其適用于非連續(xù)排放的廢氣。

    3 結(jié) 論

    3.1 對于大風(fēng)量、低濃度有機(jī)廢氣,在幾種主流治理技術(shù)中,當(dāng)回收液具有利用價值時,“活性炭吸附-氮?dú)饷摳嚼淠軇┗厥占夹g(shù)”相較“RTO”“沸石轉(zhuǎn)輪吸附濃縮-RTO技術(shù)” 及“沸石轉(zhuǎn)輪吸附濃縮-CO技術(shù)”的經(jīng)濟(jì)性更優(yōu);而回收液需作為危廢處置時,“沸石轉(zhuǎn)輪吸附濃縮-CO技術(shù)”更具經(jīng)濟(jì)性,但必須考慮來氣的情況,選擇合適的催化劑,確保系統(tǒng)運(yùn)行的穩(wěn)定性。

    3.2 對于非連續(xù)排放的廢氣,“分散收集,集中處理”的治理模式有利于降低VOCs治理裝置投資成本,具有很好的經(jīng)濟(jì)性。

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