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    氮?dú)馔掏率酱紊鷼忭斝纬蓷l件及其影響因素

    2019-10-08 01:17:18崔傳智楊紫辰
    油氣地質(zhì)與采收率 2019年5期
    關(guān)鍵詞:斷塊氮?dú)?/a>生氣

    崔傳智,曾 昕,楊 勇,楊紫辰

    (1.中國(guó)石油大學(xué)(華東)石油工程學(xué)院,山東青島266580;2.中國(guó)石化勝利油田分公司勘探開發(fā)研究院,山東東營(yíng)257015;3.中國(guó)石油長(zhǎng)慶油田分公司,陜西西安710016)

    復(fù)雜斷塊油藏具有構(gòu)造復(fù)雜、含油面積小和地 層傾角大等特點(diǎn),難以形成完善的注采井網(wǎng)結(jié)構(gòu),水驅(qū)開發(fā)方式對(duì)油藏高部位剩余油的動(dòng)用效果較差[1-4]。單井氮?dú)馔掏录夹g(shù)作為該類油藏恢復(fù)地層能量、提高采收率的有效技術(shù)之一已經(jīng)得到了廣泛應(yīng)用[5-9]。氮?dú)馔掏录夹g(shù)依靠重力分異以及次生氣頂驅(qū)作用,將油藏頂部的“閣樓油”置換至較低部位,從而大幅提高驅(qū)油效率。國(guó)外對(duì)于氮?dú)馔掏录夹g(shù)的機(jī)理和影響因素已經(jīng)有了一定程度的認(rèn)識(shí),并且在許多區(qū)塊和試驗(yàn)區(qū)已經(jīng)成功實(shí)施;而中國(guó)對(duì)氮?dú)馔掏录夹g(shù)的研究起步較晚,尤其是次生氣頂驅(qū)機(jī)理的研究,由于物理模擬實(shí)驗(yàn)條件的局限性,目前尚無(wú)一例成功的油藏案例[10-14]。因此,開展氮?dú)馔掏聴l件下次生氣頂形成機(jī)制的研究具有重大意義。為此,筆者針對(duì)存在能量補(bǔ)充(維持)困難的復(fù)雜斷塊油藏,分析實(shí)施氮?dú)馔掏滦纬纱紊鷼忭數(shù)臈l件、過(guò)程及影響因素,以達(dá)到均衡開發(fā)的效果,從而為復(fù)雜斷塊油藏氮?dú)馔掏麻_發(fā)提供技術(shù)支撐。

    1 次生氣頂驅(qū)機(jī)理

    次生氣頂驅(qū)是指在向油藏注氣后形成次生氣頂,生產(chǎn)井以氣頂膨脹能作為主要?jiǎng)恿M(jìn)行開采的氣驅(qū)方式。整個(gè)開發(fā)過(guò)程分為注氣增能、燜井和開采3個(gè)階段(圖1)。第1階段可迅速在油藏中儲(chǔ)存大量氮?dú)猓坏?階段保持單井關(guān)閉,使氣頂更充分更穩(wěn)定地在油藏頂部形成與聚集;第3階段在次生氣頂作用下開井生產(chǎn)。

    圖1 次生氣頂驅(qū)油過(guò)程示意Fig.1 Diagram of secondary gas cap flooding process

    氮?dú)馔掏聴l件下,次生氣頂驅(qū)主要是利用注入的氮?dú)庑纬删哂幸欢芰亢鸵?guī)模的次生氣頂,通過(guò)氣頂膨脹作用,改變?cè)万?qū)替方向,達(dá)到開采復(fù)雜斷塊油藏頂部“閣樓油”的目的;在油藏溫度和壓力下,部分氮?dú)馊芙庥谠褪沟迷宛ざ认陆?,有利于原油的流?dòng);注入氮?dú)夂螅蜌饨缑鎻埩h(yuǎn)小于油水界面張力,油氣密度差又大于油水密度差,從而減小了毛管壓力的作用。

    2 次生氣頂形成條件

    在對(duì)氮?dú)馔掏聴l件下次生氣頂驅(qū)機(jī)理分析的基礎(chǔ)上,假設(shè)如下:①地層巖石、油相和水相均不可壓縮。②氣驅(qū)油和油驅(qū)水的滲流過(guò)程均為垂向上的一維流動(dòng),氮?dú)庾⑷脒^(guò)程中,油氣界面和油水界面均勻運(yùn)移。③氮?dú)庠谠椭械娜芙庋杆偻瓿桑业獨(dú)獠蝗苡诘貙铀?/p>

    根據(jù)假設(shè),在氮?dú)馔掏聠蝹€(gè)周期內(nèi),次生氣頂形成過(guò)程可簡(jiǎn)化為氣驅(qū)油和油驅(qū)水2個(gè)階段,在此過(guò)程中油氣界面和油水界面均有所下降?;谖镔|(zhì)平衡原理,可得到次生氣頂形成條件的物質(zhì)平衡方程。

    氮?dú)馔掏碌趇個(gè)周期時(shí)的物質(zhì)平衡關(guān)系為:

    其中:

    將(2)式至(6)式代入(1)式,整理變形可得油藏條件下自由氮?dú)怏w積為:

    累積注入氮?dú)馑紦?jù)的地層孔隙體積為:

    目前油藏條件下自由氮?dú)獾捏w積等于累積注入氮?dú)馑紦?jù)的地層孔隙體積,因此由(7)式和(8)式可得次生氣頂體積為:

    引入氣頂指數(shù),其為油藏中氣頂部分體積與含油部分體積之比,表達(dá)式為:

    根據(jù)《天然氣藏地質(zhì)評(píng)價(jià)方法》[15]中的氣頂指數(shù)劃分標(biāo)準(zhǔn)可知,當(dāng)m<0.5時(shí),氣頂驅(qū)動(dòng)能量微弱,可忽略其作用;當(dāng)m≥0.5時(shí),氣頂驅(qū)動(dòng)能量充足,氣頂驅(qū)油效果較為明顯,可形成次生氣頂。因此,當(dāng)m≥0.5時(shí),則可形成具備一定規(guī)模和驅(qū)動(dòng)能量的次生氣頂。次生氣頂形成條件表達(dá)式為:

    其中:

    3 次生氣頂形成影響因素

    基于已確定的次生氣頂形成條件,根據(jù)研究區(qū)塊的儲(chǔ)層和生產(chǎn)條件,結(jié)合中外注采參數(shù)研究及現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn),分析氮?dú)馊芙饽芰?、地層壓力和注采參?shù)等因素對(duì)次生氣頂形成的影響。研究區(qū)塊的基礎(chǔ)參數(shù)包括:目前地層壓力為11.65 MPa,油藏溫度為56℃,目前地層條件下氮?dú)鈮嚎s因子為1.09;標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下(壓力為0.101 MPa,溫度為20℃)氮?dú)鈮嚎s因子為1;原油地質(zhì)儲(chǔ)量為1.5×105m3,累積氮?dú)庾⑷肓繛?×105m3,累積產(chǎn)油量為4.6×104m3;束縛水飽和度為0.32,氣驅(qū)殘余油飽和度為0.1。

    3.1 氮?dú)馊芙饽芰?/h3>

    氮?dú)庠诘貙釉椭械娜芙饽芰^小,有利于驅(qū)替過(guò)程中地層能量的保持。氮?dú)馊芙饽芰?duì)次生氣頂?shù)挠绊懼饕w現(xiàn)在溶解氣油比的變化上。溶解氣油比越大,地層中能夠溶解的氮?dú)饬縿t越多。同時(shí),地層原油體積系數(shù)受氮?dú)馊芙獾挠绊?,其表達(dá)式為:

    由(13)式不難發(fā)現(xiàn),地層原油體積系數(shù)與溶解氣油比的變化呈正相關(guān)。由溶解氣油比與氣頂指數(shù)關(guān)系曲線(圖2)可知,氣頂指數(shù)隨溶解氣油比的增加而降低,且降幅逐漸變緩。當(dāng)溶解氣油比較大時(shí),注入氮?dú)馊菀兹芙庥谠椭?,地層?nèi)剩余的自由氮?dú)鈩t相應(yīng)減少;而溶解氣油比較低時(shí),地層內(nèi)自由氮?dú)廨^為充足,易于在構(gòu)造高部位處聚集形成次生氣頂。

    圖2 氣頂指數(shù)與溶解氣油比的關(guān)系Fig.2 Relationship between gas cap index and dissolved gas-oil ratio

    3.2 地層壓力

    地層壓力對(duì)次生氣頂形成條件的影響主要體現(xiàn)在溶解氣油比、地層原油體積系數(shù)及地層條件下氮?dú)怏w積系數(shù)3個(gè)方面。將三者代入(11)式,選取地層壓力分別為12,14,16,18和20 MPa,保持其余研究區(qū)塊參數(shù)不變,求得不同地層壓力下的m值,比較不同地層壓力下次生氣頂?shù)男纬蓷l件。

    分析圖3可知,當(dāng)?shù)獨(dú)庾⑷肓肯嗤瑫r(shí),氣頂指數(shù)隨地層壓力的升高呈降低趨勢(shì)。當(dāng)?shù)貙訅毫^低時(shí),氣頂指數(shù)隨氮?dú)庾⑷肓康脑黾佣杆僭龃?,能夠較早地積聚次生氣頂驅(qū)所需的能量;當(dāng)?shù)貙訅毫^高時(shí),氣頂指數(shù)隨氮?dú)庾⑷肓康脑黾佣龃螅龇兙?,這是因?yàn)椋⑷氲牡獨(dú)庠诘貙又械牧鲃?dòng)阻力增大,難以形成有效聚集,不利于次生氣頂?shù)男纬伞Uf(shuō)明地層壓力對(duì)次生氣頂?shù)男纬蓷l件有著較為重要的影響。

    圖3 不同地層壓力下氣頂指數(shù)與氮?dú)庾⑷肓康年P(guān)系Fig.3 Relationship between gas cap index and injection rate at different formation pressures

    3.3 注采參數(shù)

    注采參數(shù)與次生氣頂?shù)男纬杉耙?guī)模有著密不可分的關(guān)系,且集中體現(xiàn)在氮?dú)庾⑷肓亢屠鄯e產(chǎn)油量上。分析氮?dú)庾⑷肓颗c氣頂指數(shù)曲線(圖3)亦可看出,較大的氮?dú)庾⑷肓坑欣诖紊鷼忭數(shù)男纬?。這是因?yàn)?,氮?dú)庾⑷肓吭酱?,地層中自由氮?dú)饬吭酱?,聚集后形成氣頂?shù)尿?qū)動(dòng)能量越充足。

    為了更好地表征累積產(chǎn)油量的影響,引入采收率的概念(累積產(chǎn)油量與地質(zhì)儲(chǔ)量的比值)。選取采收率分別為20%,30%,40%和50%,保持其余研究區(qū)塊參數(shù)不變,比較累積產(chǎn)油量對(duì)次生氣頂形成的影響。不同采收率下氣頂指數(shù)與氮?dú)庾⑷肓筷P(guān)系(圖4)表明,氣頂指數(shù)隨采收率的提高呈增大趨勢(shì)。這是因?yàn)椋筒夭墒章试礁?,即累積產(chǎn)油量越高,剩余地層能量水平越低,氣頂指數(shù)越大,注入等量氮?dú)夂竽軌蛟窖杆俚鼐奂纬纱紊鷼忭旊r形,氣頂指數(shù)隨之增大,有利于次生氣頂?shù)男纬伞?/p>

    圖4 不同采收率下氣頂指數(shù)曲線Fig.4 Gas cap index curves at different recovery factors

    4 吞吐式次生氣頂形成過(guò)程

    基于次生氣頂驅(qū)的作用機(jī)理,結(jié)合次生氣頂?shù)男纬蓷l件,利用油藏?cái)?shù)值模擬技術(shù),建立典型復(fù)雜斷塊油藏?cái)?shù)值模型,分析氮?dú)馔掏滦纬纱紊鷼忭數(shù)牟煌A段。

    4.1 模型建立

    油藏?cái)?shù)值模擬模型為受斷層遮擋的典型復(fù)雜斷塊油藏,地層傾角約為10°,儲(chǔ)層平均滲透率為300 mD,平均孔隙度為0.26,儲(chǔ)層非均質(zhì)性較強(qiáng),埋深為2 040 m,具有邊底水。模型基本參數(shù)包括:地層原油密度為0.850 g/cm3,最終采收率為30%,油層厚度為4 m,綜合含水率為21.0%。

    利用油藏?cái)?shù)值模擬方法,建立模擬區(qū)塊網(wǎng)格數(shù)為22×11×4,平面上網(wǎng)格平均步長(zhǎng)為16 m,垂向上網(wǎng)格平均步長(zhǎng)為1 m(圖5a)。由次生氣頂形成條件的影響因素可知,所建立的模型中地層能量充足,重力分異作用效果較弱,不利于次生氣頂?shù)男纬?。因此,需要?duì)該模型進(jìn)行初始化處理。采用一注一采的注水驅(qū)替方式對(duì)模擬區(qū)塊進(jìn)行初步開發(fā)后,油水界面向上運(yùn)移,并于構(gòu)造頂部形成“閣樓油”。初始化后模型如圖5b所示。

    4.2 形成過(guò)程

    模擬次生氣頂?shù)男纬蛇^(guò)程時(shí),對(duì)具體的生產(chǎn)參數(shù)設(shè)定如下:累積氮?dú)庾⑷肓繛?.5×105m3,氮?dú)庾⑷胨俣葹? 000 m3/d,周期注采時(shí)長(zhǎng)為180 d(注氣階段與開采階段各占一半時(shí)長(zhǎng)),燜井時(shí)長(zhǎng)為90 d,定壓生產(chǎn)。

    注氣增能階段 在注氣增能階段,氮?dú)庠谧⑷刖浇奂⑾蛩闹軘U(kuò)散,注入井附近含氣飽和度迅速上升(圖6a)。同時(shí),油藏頂部富集的“閣樓油”開始在氮?dú)怛?qū)的作用下逐漸向中低部位運(yùn)移,油水界面在該階段也有所下移;油藏頂部含油飽和度略有降低,中部含油飽和度開始升高(圖6b)。

    燜井階段 燜井階段是次生氣頂形成過(guò)程中最為重要的階段。燜井時(shí),在重力分異作用下,注入井附近聚集的大量氮?dú)忾_始向微構(gòu)造頂部運(yùn)移,形成具備一定規(guī)模和驅(qū)動(dòng)能量的次生氣頂(圖6a),并置換出頂部未被注入水波及到的“閣樓油”,儲(chǔ)層頂部含油飽和度明顯下降。相比于注氣增能階段,燜井階段時(shí)的次生氣頂規(guī)模更大(圖6b),驅(qū)動(dòng)能量更充足,含氣飽和度更高,發(fā)育更為完全。

    開采階段 在開采階段,次生氣頂逐漸膨脹,繼續(xù)向高部位運(yùn)移至緊貼構(gòu)造頂部邊界(圖6a)。儲(chǔ)層中的剩余油在次生氣頂膨脹作用下被驅(qū)替出來(lái),整體含油飽和度顯著降低(圖6b),有效提高復(fù)雜斷塊油藏采收率;直至開采階段結(jié)束,次生氣頂規(guī)模由于部分氮?dú)獾漠a(chǎn)出而有所減小,氣驅(qū)能量也隨開采過(guò)程的進(jìn)行而有所衰弱。

    圖5 復(fù)雜斷塊油藏模擬模型Fig.5 Numerical simulation model of complex faulted block reservoir

    圖6 氮?dú)馔掏逻^(guò)程油氣飽和度分布Fig.6 Oil and gas saturation distribution during nitrogen huff and puff process

    將氮?dú)馔掏?個(gè)階段結(jié)束后的數(shù)值模擬結(jié)果代入(11)式中,經(jīng)過(guò)計(jì)算可得氣頂指數(shù)為0.588 9。說(shuō)明本文確定的次生氣頂形成條件與數(shù)值模擬結(jié)果相吻合。

    5 結(jié)論

    基于次生氣頂?shù)呐蛎涀饔煤偷獨(dú)獾姆腔煜囹?qū)油效果,吞吐式次生氣頂驅(qū)技術(shù)能夠有效動(dòng)用復(fù)雜斷塊油藏頂部滯留的“閣樓油”,進(jìn)而改善該類型油藏的驅(qū)替效率。

    氮?dú)馔掏麻_發(fā)復(fù)雜斷塊油藏時(shí),當(dāng)該油藏中的氣頂指數(shù)大于或等于0.5時(shí),可形成具備一定驅(qū)動(dòng)能量的次生氣頂。

    根據(jù)次生氣頂形成條件,地層原油溶解氣油比較低、地層壓力較小且累積注氣量和產(chǎn)油量較大的復(fù)雜斷塊油藏更有利于次生氣頂?shù)男纬伞?/p>

    通過(guò)建立典型復(fù)雜斷塊油藏?cái)?shù)值模擬模型,分析氮?dú)馔掏逻^(guò)程中次生氣頂形成的3個(gè)階段,從而驗(yàn)證了次生氣頂形成條件的合理性。

    符號(hào)解釋

    i——氮?dú)馔掏轮芷跀?shù);n——地層內(nèi)自由氮?dú)獾奈镔|(zhì)的量,mol;ni——累積注入氮?dú)獾目偽镔|(zhì)的量,mol;np——累積回采氮?dú)獾目偽镔|(zhì)的量,mol;nop——產(chǎn)出油中溶解氮?dú)獾奈镔|(zhì)的量,mol;nor——油藏殘余油中溶解氮?dú)獾奈镔|(zhì)的量,mol;p——地層壓力,Pa;V——油藏條件下自由氮?dú)怏w積,m3;Z——地層條件下氮?dú)鈮嚎s因子;R——?dú)怏w常數(shù),J/(mol·K),其值為8.314;T——地層溫度,K;psc——標(biāo)準(zhǔn)狀況下地層壓力,Pa;Visc——累積注入地層的氮?dú)庠跇?biāo)準(zhǔn)狀況下的體積,m3;Zsc——標(biāo)準(zhǔn)狀況下氮?dú)鈮嚎s因子;Tsc——標(biāo)準(zhǔn)狀況下地層溫度,K;Gpsc——累積回采的氮?dú)庠跇?biāo)準(zhǔn)狀況下的體積,m3;Np——地面累積產(chǎn)油量,m3;Rs——地層條件下原油溶解氣油比,m3/m3;Rssc——標(biāo)準(zhǔn)狀況下原油溶解氣油比,m3/m3;Vnf——地層內(nèi)氮?dú)庹紦?jù)的巖石體積,m3;?——地層孔隙度;Sorg——?dú)怛?qū)殘余油飽和度;V?——累積注入氮?dú)馑紦?jù)的地層孔隙體積,m3;Swi——束縛水飽和度;m——?dú)忭斨笖?shù);N——原油地質(zhì)儲(chǔ)量,m3;Bo——地層原油體積系數(shù),m3/m3;Bg——地層條件下氮?dú)獾捏w積系數(shù),m3/Sm3;C1,C2,C3——常數(shù);γg——氮?dú)獾南鄬?duì)密度;γo——原油的相對(duì)密度。

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